Справочное пособие к сниП icon

Справочное пособие к сниП




НазваниеСправочное пособие к сниП
страница2/6
Дата конвертации03.08.2013
Размер0.57 Mb.
ТипДокументы
источник
1   2   3   4   5   6

В прил. 1 Пособия приведен справочный материал по асбестоцементным изделиям и конструкциям, выпускаемым промышленностью. Рекомендуется применять листы высших сортов, строго контролируя применяемые листы по сортам и маркам.


Таблица 2

Толщина Тепло­вая Приведен­ное Температура воздуха в помещении, °Спане­ли, минер­ция, сопротив­ление 161820м2V°С//Вттепло­передаче, м2 V°С /ВтОтносительная влажность воздуха в помещении, %до 50св. 50 до 60св. 60 до 70св. 70 до 75до 50св. 50 до 60св. 60 до 70св. 70 до 75до 50св. 50 до 60св. 60 до 70св. 70 до 750,121,60,9–45–30–17–10–44–28–15–7–43–27–12–60,141,91–50–37–23–15–48–35–20–12–47–33–18–110,162,11,2––45–28–20––43–27–18––40–25–160,182,31,3–––33–24–––32–22–––31–21Таблица 3

Толщина Тепло­вая Приведен­ное Температура воздуха в помещении, °Спане­ли, минер­ция, сопротив­ление 161820м2°С/

/Вттепло­передаче, м2 V°С /ВтОтносительная влажность воздуха в помещении, %до 50св. 50 до 60св. 60 до 70св. 70 до 75до 50св. 50 до 60св. 60 до 70св. 70 до 75до 50св. 50 до 60св. 60 до 70св. 70 до 750,121,61–49–33–19–11–47–32–17–9–46–30–15–70,141,91,1––41–26–16–50–40–23–14–49–38–21–120,162,11,3––49–30–21––47–28–19––46–26–170,182,31,4–––36–26–––34–23–––32–22Примечания к табл. 1 и 2: 1. Панели толщиной 0,12 м соответствуют ТУ 21–24–82–81 и имеют однорядное расположение ячеек по сечению; панели толщиной 0,14; 0,16; 0,18 м соответствуют ТУ 21–24–98–82 и имеют двухрядное расположение ячеек по сечению. 2. Приведенное сопротивление теплопередаче дано при условии качественного заполнения полостей панелей минераловатным утеплителем с теплопроводностью не более 0,07 Вт/м2(°С с учетом термического сопротивления четырехслойного рубероидного ковра. 3. Температуры даны из условия отсутствия конденсации влаги на нижней поверхности плит в зоне продольных стыков при качественном заполнении их минераловатным утеплителем. 4. В связи с недостаточной изученностью поведения асбестоцементных экструзионных конструкций в суровых климатических условиях область их применения ограничивается расчетной температурой –50°С. 5. Толщина панели выбирается для каждого конкретного вида здания и места строительства по СНиП II–3–79 **(п. 2.1, 2.15).6.5. [6.8]. В каркасных асбестоцементных плитах и панелях, в которых каркас соединяется с асбестоцементными листами на клею, на концевых участках каркасов следует предусматривать установку по одному болту, винту или заклепке.

Это требование связано с повышением огнестойкости рассматриваемых плит и панелей. После выгорания клея в швах сохраняется пониженная несущая способность конструкций, возрастает предел огнестойкости.

6.6. При проектировании асбестоцементных плит с деревянным каркасом не допускается гвоздевое соединение обшивок с каркасом. Это ограничение вызвано требованиями безопасности монтажа кровли по плитам.

Увеличение диаметра отверстия под шуруп в асбестоцементном листе требуется для обеспечения ограниченной податливости соединения с целью снижения напряжений в листе при его увлажнении. При этом несущая способность соединения определяется по [4.2].

6.7. Гвоздевое (в том числе на винтовых гвоздях) соединение допускается только для стеновых панелей. При этом решении обшивка панелей в расчет несущей способности панелей не вводится.

6.8. [6.16]. Для уменьшения влажностных деформаций следует предусматривать гидрофобизацию или защиту водостойкими красками поверхностей асбестоцементных конструкций.

Для повышения долговечности, уменьшения влажностных деформаций асбестоцементных конструкций и улучшения их вида, их поверхности окрашивают различными красками или наносят на них древесный шпон. Промышленность производит также изделия, в которые поступает красящее вещество в процессе приготовления массы, а также крупноразмерные плоские листы, окрашенные силикатными красками или синтетическими эмалями и красками.

Плоские листы, предназначенные для строительных конструкций в качестве наружной или внутренней облицовки могут быть окрашены в построечных условиях.

Окраска состоит из следующих операций:

подготовка поверхности асбестоцемента к окраске. Очищенная от грязи поверхность обдувается сжатым воздухом и обезжиривается растворителем (уайт–спирит, ацетон и др.);

приготовление окрашивающей композиции. Для окраски могут быть использованы лакокрасочные материалы, дающие атмосферо– и водостойкое покрытие. В качестве окрашивающих материалов рекомендуются перхловиниловые эмали типа ХВ–1100 (ГОСТ 6993 – 79*); кремнийорганические эмали КО–174 (ТУ 6–02–576 – 75); рабочая вязкость эмали 18 – 20 с по вискозиметру BЗ–4; нанесение эмали на поверхность листа.

Эмаль наносится краскораспылителем в 2–3 слоя до полной укрывистости с промежуточной сушкой каждого слоя в течение 20 – 30 мин. Окончательная сушка в течение 2 – 3 ч. Полное отверждение окрасочного слоя заканчивается на 5 – 7–е сутки.

Окрасочные эмали являются токсичными, пожаро– и взрывоопасными веществами, поэтому необходимо соблюдать нормы и правила техники безопасности.

6.9. В необходимых случаях на поверхность плит и панелей следует наносить пароизоляцию. Пароизоляционный слой наносится на плоскую асбестоцементную обшивку с внутренней ее стороны.

Выбор типа пароизоляционного слоя в каждом конкретном случае происходит согласно расчету требуемого сопротивления паропроницанию, определенного по СНиП II–3–79**.

Рекомендуемые типы пароизоляционных слоев приведены в табл. 4. Пример расчета представлен в Руководстве по теплотехническому расчету и проектированию ограждающих конструкций (М.: Стройиздат, 1985).

6.10. По [п. 6.21] не допускается приложение к асбестоцементным листам, обшивкам каркасных и бескаркасных плит и панелей сосредоточенных нагрузок (от трубопроводов, оборудования и т.п.). Приложение таких нагрузок допускается к экструзионным плитам и панелям, а также к каркасам плит и панелей.

При приложении указанных нагрузок к плитам и панелям должен проводиться расчет на прочность и деформации узла крепления, а также плит и панелей с учетом всех действующих на конструкцию нагрузок и воздействий.

Таблица 4

Сопротивле­ние паро­проницаниюМатериалы слоев пароизоляциислоев паро­изоляции, м2( с(Па/ггрунто­­­­­вые слоипокрывные слоиКолич­ест­во слоев (толщина, МКМ)5Масляная краска для внутренних работМасляная краска для внутренних работ1 +1 (100)10Нефтеполимерная краска (разбавлен­ная уайт–

спири­­­том )Нефтеполимерная краска1 +1 (75)ЛакиПФ–170; ПФ–71Эмали ПФ–115; ПФ–1331 + 2 (75)20То же, или лак ХС–724То же, или эмали ХС–710; ХС–7591+3 (150)30ТожеТо же1 + 4 (200)75Пленка полиэтиленовая или дублированнаяПолиэтиленовая пленка (с клеящим слоем) толщиной 0,16 мм2

1Примечание. Лакокрасочные материалы должны соответствовать следующим стандартам или ТУ: нефтеполимерная краска – ТУ 21 РСФСР 549–77; лаки ПФ–170, ПФ–171 – ГОСТ 15907–70*; эмаль ПФ–115 – ГОСТ6465–76*; пленка полиэтиленовая ГОСТ 10354–82*; рубероид марки РМ–350 – ГОСТ 10923–82*; латекс марки ЛСП–901; эмаль ХС–710 – ГОСТ 9355–81*; эмаль ХС–759; масляные краски для внутренних работ – ГОСТ 10503–71*.7. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

7.1. В настоящем разделе приведены примеры расчета основных типов асбестоцементных конструкций: волнистых листов (пример 1), плит с деревянным каркасом под волнистую (пример 2) и рулонную (пример 3) кровлю, плит с асбестоцементным каркасом под волнистую кровлю (пример 4), стеновой панели с металлическим каркасом (пример 5), экструзионной стеновой панели (пример 6), бескаркасной (трехслойной) стеновой панели (пример 7), стойки из экструзионного швеллера (пример 8), экструзионной плиты (пример 9).

7.2. Расчет конструкций на температурно–влажностные воздействия показан на примере расчета экструзионной стеновой панели.

^ ПРИМЕР 1. РАСЧЕТ ВОЛНИСТОГО ЛИСТА ДЛЯ КРОВЛИ

Исходные данные для расчета листа

Кровля выполнена из волнистого листа типа УВ–7,5–175 (ГОСТ 16233–77*) высшего сорта, первой категории качества. Предел прочности – не менее 20 МПа. Кровля не имеет снизу чердачного настила. Волнистый лист не защищен водостойким покрытием. Район строительства – Московская обл. Температура эксплуатации не превышает 40 °С. Волнистые листы опираются на прогоны с шагом по горизонтали 1,5 м.

Расчет листа

Расчет листа производится по [п. 4.14] на действие снеговой нагрузки, а также на действие сосредоточенной нагрузки (вес рабочего с инструментом), приложенной к гребню любой из средних волн.

А. Определение нагрузок

Значения кратковременной и временной длительной снеговой нагрузок, полученные для Московской обл. (III район по весу снегового покрова) по СНиП 2.01.07 – 85, с шириной листа 1 м, равны:

нормативные значения:

кратковременная EMBED Equation.2 µ § = 700 Н/м,

временная длительная EMBED Equation.2 µ § = 300 Н/м;

расчетные значения:

кратковременная EMBED Equation.2 µ § 700(1,6 = 1162 Н/м;

временная длительная q = 300(1,6 = 480 Н/м.

Значение постоянной нагрузки от собственной массы листа, равной по ГОСТ 16233 – 77 330 Н, составляет:

нормативное значение

q = 330/1,75 = 189 Н/м;

расчетное значение

q = 189(1,2 = 226 Н/м.

Расчетная сосредоточенная нагрузка от веса рабочего с инструментом составляет по СНиП 2.01.07 – 85 1000 H(1,2 = 1200 Н.

Б. Определение усилий

Определяем усилия, возникающие в листе от нагрузок, с учетом заданных условий опирания и работы листа по балочной схеме.

Определяем расчетный момент от всех нагрузок (равномерно распределенной снеговой нагрузки и от собственной массы):

EMBED Equation.2 µ §Н(м.

Учитывая по [п. 3.2,а] снижение расчетных сопротивлений асбестоцемента при расчете на действие только постоянных и временных длительных нагрузок, определим расчетный момент от действия этих нагрузок

EMBED Equation.2 µ §Н(м.


Поперечная сила Q при расчете волнистых листов не определяется вследствие незначительности возникающих касательных напряжений.

В. Определение геометрических характеристик листа

Определяем геометрические характеристики листа при равномерно распределенной и сосредоточенной нагрузках соответственно по формулам [33] и [35]:

EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ §

EMBED Equation.2 µ §

EMBED Equation.2 µ §м3.

При расчете на равномерно распределенную нагрузку EMBED Equation.2 µ § = 20,38(10-6(5 = 101,9(10-6 м3. Однако по [п. 4.14] значение EMBED Equation.2 µ § следует умножить на коэффициент EMBED Equation.2 µ §, определяемый по [черт.7].

Сначала определяем отношение EMBED Equation.2 µ § = 5,4/7,5 = 7,2; тогда по [черт.7] EMBED Equation.2 µ §= 0,74, а EMBED Equation.2 µ §=101,9(10-6( 0,74 = 75,41(10-6 м3.

При расчете на сосредоточенную нагрузку, определяя коэффициент С по [рис. 6], получим:

EMBED Equation.2 µ § = 20,38/20 = 1,02;

EMBED Equation.2 µ § = 1,02(6,15/2 = 3,14(10-8 м4.

Момент инерции плоского листа (на единицу ширины)

EMBED Equation.2 µ §= 0,753/12 = 0,0352(10-8 м4;

EMBED Equation.2 µ §/ EMBED Equation.2 µ §= 3,14(10-8/0,0352(10-8 = 89,2.

Величина коэффициента С [по рис. 6] при значении a/l = 20/150 = 0,133 и полученных значениях EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ § равна 0,72.

Г. Определение напряжений в листе

Напряжения в листе равны:

от действия всех равномерно распределенных нагрузок по формуле [31]:

EMBED Equation.2 µ §= 525,4/75,41(10-6 = 6,9 МПа;

от действия постоянных и временных длительных нагрузок по формуле [31]:

EMBED Equation.2 µ §= 148/75,41(10-6 = 1,95 МПа;

от действия сосредоточенной нагрузки по формуле [32] с учетом коэффициента EMBED Equation.2 µ § = 0,75

EMBED Equation.2 µ §= 1200(0,72/0,75(75,41(10-6= 15,3 МПа.

Д. Определение прогиба листа

Определяем прогиб от действия нормативного значения равномерно распределенной нагрузки по формуле

EMBED Equation.2 µ §

Прогиб листа с учетом снижения модуля упругости Е асбестоцемента [п. 3.4] следует определять как на действие всех нагрузок, так и на действие постоянных и временных длительных нагрузок.

Принимаем модуль упругости асбестоцемента при расчете на действие всех нагрузок по [табл. 2] Е = 0,13(105 МПа.

Модуль упругости асбестоцемента при расчете на действие постоянных и временных длительных нагрузок в соответствии с [п. 3.4] будет равен:

Е = 0,13(105(0,65 = 0,0845(105 МПа.

Используя полученные выше значения нормативных нагрузок и момента инерции I, определяемого по формуле [33]:

EMBED Equation.2 µ §

= 20,38(5(3,075(10-8 = 313(34(10-8 м4, получим следующие значения прогиба:

при расчете на действие всех нагрузок

EMBED Equation.2 µ §м;

при расчете на действие постоянных и временных длительных нагрузок

EMBED Equation.2 µ §м.

Проверка прочности и прогиба листа

А. Определение расчетных сопротивлений асбестоцемента

Определение расчетного сопротивления асбестоцемента производится по [пп. 3.1 и 3.2].

Определяя EMBED Equation.2 µ § по [табл. 1] при временном сопротивлении асбестоцемента, равном 20 МПа, получим EMBED Equation.2 µ § = 19 МПа.

Коэффициент условий работы EMBED Equation.2 µ § при расчете листа на действие равномерно распределенных нагрузок можно определить по формуле, аналогичной приведенной в [п. 3.2а].

EMBED Equation.2 µ §

Тогда, EMBED Equation.2 µ § = (226 + 480 + 1162)/(226 +480 +1162+226 + 480) = 0,73.

Учитывая, что волнистый лист не защищен влагонепроницаемым покрытием, вводим коэффициент EMBED Equation.2 µ §= 0 [п. 3.2б].

Проверка прочности листа

При проверке прочности листа получим:

при действии всех равномерно распределенных нагрузок

EMBED Equation.2 µ § = 6,9 МПа < EMBED Equation.2 µ § = 19(0,8 = 16,2 МПа;

при действии постоянных и временных длительных равномерно распределенных нагрузок

EMBED Equation.2 µ § = 1,95 МПа < EMBED Equation.2 µ § = 19(0,73(0,8 = 11,1 МПа;

при действии сосредоточенной нагрузки

EMBED Equation.2 µ §= 15,3 МПа < EMBED Equation.2 µ § = 19(0,8 = 16,2 МПа.

Проверка прогиба листа

В соответствии с [п. 4.24 и табл. 7] получим:

при действии всех нагрузок

f= 0,19(10-2 < (1/150)l= (1/150)1,5 = 1(10-2 м;

при действии постоянных и временных длительных нагрузок

f= 0,08(10-2 < (l/150)l = 1(10-2 м.

^ ПРИМЕР 2. РАСЧЕТ ПЛИТЫ С ДЕРЕВЯННЫМ КАРКАСОМ ПОД ВОЛНИСТУЮ КРОВЛЮ

Исходные данные для расчета плиты

Асбестоцементная каркасная плита, поперечное сечение которой приведено на рис. 1, предназначается для покрытия под волнистую кровлю производственного здания, расположенного в III районе по весу снегового покрова и IV районе по ветровому напору. Каркас плиты выполнен из деревянных брусков, нижняя обшивка – из асбестоцементного плоского прессованного листа, кровля – из асбестоцементных волнистых листов УВ–7,5–175, укладываемых на крайние бруски каркаса, утеплитель из минераловатных плит EMBED Equation.2 µ §= 125 кг/м3.

Рис. 1. Поперечное сечение плиты

1 – асбестоцементные листы УВ–75; 2 – утеплитель; 3 – бруски; 4 – асбестоцементный плоский лист

Соединение обшивки с каркасом на шурупах диаметром 4 мм с шагом 250 мм. Плита свободно опирается по коротким сторонам. Расчетный пролет 3 м. Влажность воздуха внутри помещения 75 %, температура 17°С.

Определение напряжений в крайних ребрах каркаса

и обшивке плиты

А. Определение нагрузок

Результаты определения нагрузок приведены в табл. 5.

Величины кратковременных и длительных нагрузок приведены в табл. 6.

Суммарная расчетная нагрузка на крайнее ребро плиты равна:

EMBED Equation.2 µ §= 0,75(1,08 + 0,47 + 0,748) = 1,72 кН/м.

Постоянно и длительно действующая временная нагрузка на крайнее ребро плиты равна:

EMBED Equation.2 µ § = 0,75(0,47 + 0,748) = 0,9135 кН/м.

Суммарная нормативная нагрузка на крайнее ребро плиты равна:

EMBED Equation.2 µ § = 0,75(1 + 0,61) = 1,2075 кН/м.

Среднее значение коэффициента перегрузки равно:

п = 1,72/1,2075 = 1,4244.

Б. Определение усилий

Определяя М и Q для плиты как для балки, свободно опертой по концам, получим

EMBED Equation.2 µ §1,72(32/8 = 1,935 кН(м.

EMBED Equation.2 µ §1,72(3/2 = 2,58 кН – на опоре.

В. Определение геометрических характеристик плиты без учета податливости связей каркаса с обшивкой

Площадь поперечного сечения деревянных ребер плиты для крайнего ребра EMBED Equation.2 µ §= 4(13=52 см2, для среднего – EMBED Equation.2 µ §= 4(6,5 = 26 см2.

Площадь поперечного сечения нижней асбестоцементной обшивки, включаемой в расчетное сечение, в соответствии с [п. 4.3] для растянутых обшивок принимаем EMBED Equation.2 µ §. Так как EMBED Equation.2 µ § = 1 см, то А2 = (25+2+1)1 = 28 см2, т.е. с учетом половины толщины деревянного ребра и свеса листа. Собственный момент инерции ребра EMBED Equation.2 µ § = 4(133/12 = 732,3 см4.

Собственный момент инерции асбестоцементной обшивки равен

EMBED Equation.2 µ §= 28(13/12 = 2,3 см4.

Таблица 5

НагрузкаНорматив­ная на­грузка, кн/м2Коэффици­ент перегрузкиРасчетная нагрузка, кН/м2ОснованиеСнеговая на–грузка (III снеговой район)11,551,55СНиП 2.01.07–85Итого1–1,55Собственный вес:плоский ас–бестоцемент­ный лист0,181,20,22ГОСТ 18124–75* ГОСТ 16233–77*волнистый асбестоцементный лист0,231,20,28ГОСТ 9573–82*утеплитель0,161,20,2СНиП II–25–80 прил. 3деревянные бруски0,041,20,048СНиП 2.01.07–85Итого0610,748Таблица 6

НагрузкаПостоянная нагрузка, кНВременная нагрузкаОснованиедлительная, кН/м2кратковре­менная, кН/м2Снеговая нагрузка–0,3(1,55 = 0,470,7(1,55 = 1,08СНиП 2.01.07–85Собственный вес0,748––Итого0,7480,471,08В соответствии с формулой [24] расстояние от нижней кромки асбестоцементного листа обшивки до центра тяжести всего сечения, приведенного к материалу каркаса, будет определено следующим образом:

преобразуем формулу [24], разделив числитель и знаменатель на EMBED Equation.2 µ § ( EMBED Equation.2 µ §, так как верхней обшивки нет) и получаем:

EMBED Equation.2 µ §. (4)

Таким образом, в примерах 2 – 4 будем преобразовывать используемые из СНиПа формулы, в которые входят сомножителями модули упругости каркаса EMBED Equation.2 µ § и обшивок EMBED Equation.2 µ §и EMBED Equation.2 µ §.

EMBED Equation.2 µ §см,

так как отношение модуля упругости обшивки к модулю упругости каркаса равно:

EMBED Equation.2 µ § = (1,4(104)/(1(104) = 1,4.

Приведенный к материалу каркаса момент инерции всего сечения будет равен:

EMBED Equation.2 µ § = 732,3 + 52(7,5 – 4,59)2 = 1172,64 см4;

EMBED Equation.2 µ § = [2,3 + 28(4,59 – 0,5)2]1,4 = 659 см4;

EMBED Equation.2 µ § = 1172,64 + 659 = 1831,64 см4.

Статический момент нижней обшивки относительно центра тяжести сечения будет равен:

EMBED Equation.2 µ § = 1,4(28(4,59 – 0,5) = 160,33 см3.

Г. Определение геометрических характеристик плиты с учетом податливости связей каркаса с обшивкой

Принимаем шаг шурупов, с помощью которых прикрепляется асбестоцементный плоский лист к деревянному каркасу, равным 250 мм, т.е. на половине пролета имеется EMBED Equation.2 µ § = 6 шурупов, не считая шурупа, установленного по середине пролета.

Учитывая, что расчет ведется для свободно опертых каркасных плит на действие равномерно распределенной нагрузки, коэффициент т определяем по формуле (2) Пособия.

В соответствии с графиком на [черт. 3] и при диаметре стального шурупа d = 0,4 см значение коэффициента EMBED Equation.2 µ § равно:

EMBED Equation.2 µ § = 62(105. Коэффициент EMBED Equation.2 µ § = 1 для стального шурупа [п. 4.7] В нашем случае асбестоцементная обшивка имеется только в нижней части плиты, т.е. EMBED Equation.2 µ §. Тогда

EMBED Equation.2 µ §

EMBED Equation.2 µ §

В соответствии с формулой [23] определим ограничение на т:

EMBED Equation.2 µ §

следовательно, т > т0.

Для расчета каркаса принимаем т = т0, а для расчета обшивок принимаем т = 0,714 (см. Общ. ч. настоящего Пособия).

Определим новое положение нейтральной оси с учетом податливости связей по формуле [18] и соответствующие моменты инерции каркаса и обшивки: для определения напряжений в обшивках

EMBED Equation.2 µ § см;

EMBED Equation.2 µ § = 732,3 + 52(7,5 – 5,05)2 = 1044,43 см4;

EMBED Equation.2 µ § = 1,4[2,3 + 28(5,05 – 0,5)2] = 814,76 см4;

для определения напряжений в каркасе

EMBED Equation.2 µ §см;

EMBED Equation.2 µ § = 732,3 + 52(7,5 – 5,49)2 = 942,38 см4;

EMBED Equation.2 µ § = 1,4[2,3 + 28(5,49 – 0,5)2] = 979,3 см4;


Д. Определение напряжений в крайних ребрах каркаса и обшивке плиты

Напряжения в обшивке и каркасе плиты определяются по [п. 4.12] и формулам [12], [13].

Определим коэффициент EMBED Equation.2 µ § для расчета напряжений в обшивках и каркасе по формуле [19]:

для расчета напряжений в обшивках

EMBED Equation.2 µ §

для расчета напряжений в каркасе

EMBED Equation.2 µ §

По формуле [12] определяем напряжения в обшивке плиты.

Так как EMBED Equation.2 µ § = 0, то

EMBED Equation.2 µ § Мпа.

В месте контакта обшивки с каркасом

EMBED Equation.2 µ § Мпа.

По формуле [13] определяем напряжения в крайнем ребре каркаса:
1   2   3   4   5   6



Похожие:

Справочное пособие к сниП iconСправочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов
И проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений (цниипромзданий) госстроя СССР
Справочное пособие к сниП iconСправочное пособие к сниП
Рекомендовано к изданию секцией научно-технического совета Института общественных зданий Минстроя России (бывший цнииэп учебных зданий...
Справочное пособие к сниП iconСправочное пособие к снип отопление и вентиляция жилых зданий
Центральный научно исследовательский и проектно экспериментальный институт инженерного оборудования городов, жилых и общественных...
Справочное пособие к сниП iconПособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1
При наличии технического этажа между жилой частью дома и встроенными шумными помещениями самонесущий потолок не требуется. Звукоизоляцию...
Справочное пособие к сниП iconПособие по организации скоростного строительства автомобильных дорог и аэродромов с использованием комплектов машин типа дс-100 (в развитие сниП 01. 01-85, сниП 06. 03-85, сниП 06. 06-88)
По организации скоростного строительства автомобильных дорог и аэродромов с использованием комплектов машин типа дс-100 (в развитие...
Справочное пособие к сниП iconАрендное предприятие промстройпроект пособие 91 к сниП 04. 05-91 Огнестойкие воздуховоды
Рекомендовано к изданию решением секции Технического Совета арендного предприятия Промстройпроект
Справочное пособие к сниП icon«Пожарная безопасность зданий и сооружений» мдс 21 98 Москва 1998 удк 699. 81 (083. 74) Предотвращение распространения пожара. Пособие к сниП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»
Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений ао «цниипромзданий»
Справочное пособие к сниП iconПостановление От 30. 11. 2012г. №439-п Об утверждении Положения
Российской Федерации, Федеральным законом от 06. 10. 2003г. №131-фз «Об общих принципах организации местного самоуправления в Российской...
Справочное пособие к сниП iconОрдена трудового красного знамени арендное предприятие промстройпроект пособие 91 к сниП 04. 05-91 Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения
В пособии рассматриваются поступления теплоты в помещения солнечной радиации и от людей. Другие поступления теплоты следует учитывать...
Справочное пособие к сниП iconМинистерство строительства Российской Федерации минстрой россии нормативные показатели расхода материалов сборник 15. 04 Малярные работы
Сборник разработан на основе сниР-91 сборника №15 “Отделочные работы” (СНиП 02-91, сниП 05-91) с конкретизацией структуры строительно-монтажных...
Разместите кнопку на своём сайте:
Документы


База данных защищена авторским правом ©sov.opredelim.com 2000-2015
При копировании материала обязательно указание активной ссылки открытой для индексации.
обратиться к администрации
Документы