Справочное пособие к сниП icon

Справочное пособие к сниП




НазваниеСправочное пособие к сниП
страница5/6
Дата конвертации03.08.2013
Размер0.57 Mb.
ТипДокументы
источник
1   2   3   4   5   6

в ребре со стороны наружной полки

EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ § МПа;

в ребре со стороны внутренней полки

EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ §МПа.

Расчет прогиба панели производим по [п. 4.29], подставляя значения М, подсчитанные по формуле [41] для нормативных значений EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ § (см. табл. 7), в формулу [60]:

EMBED Equation.2 µ § = 11(103(330(10-6(0,056 + 0,0125) = 2486,6 Н(м;

EMBED Equation.2 µ §м.

Аналогичным образом производится расчет панели на другие виды возможных [см. табл. 6] влажностных воздействий (воздушное увлажнение наружной поверхности панели, воздушное высушивание внутренней поверхности панели, сочетание этих воздействий), которые, как показывает анализ, вызывают меньшие напряжения и прогибы, чем полученные выше значения.

Расчет панели на температурные воздействия

Расчет панели производится по [п. 4.16 – 4.18]. При расчете по [п. 4.17] нужно определить нормативные и расчетные значения температурных деформаций элементов панели: полок EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ § и ребер EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ § панели.

А Определение температурных деформаций элементов панели

Определение температурных деформаций элементов панели производится по формулам [43] – [48], по данным EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ §, EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ §.

Значения EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ § принимаем для г. Ровно по СНиП 2.01.07–85: EMBED Equation.2 µ §=26°С (июль месяц) и EMBED Equation.2 µ §= 24°С.

Значения EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ § принимаются в соответствии с исходными данными: EMBED Equation.2 µ § = 20 °С (среднемесячная июльская температура), EMBED Equation.2 µ § = 13 °С.

Необходимое для расчета значение EMBED Equation.2 µ § принимается по [4.18] равным 17 °С.

Значения EMBED Equation.2 µ § для экструзионного асбестоцемента принимается по [п. 3.6] и [табл. 5]; при этом учитывая, что наружная поверхность панели защищена от увлажнения капельной влагой, а максимальная влажность от воздушного увлажнения не превышает [черт. 9, кривая 2] 8,5 %, принимаем значение EMBED Equation.2 µ §[табл. 5] для температур 0 °С и ниже при W < 12 %, тогда EMBED Equation.2 µ §= 1,1(10-5 для всего диапазона температур.

Пользуясь полученными данными, подсчитаем нормативную величину температурных деформаций наружной полки EMBED Equation.2 µ § для холодного времени года с помощью формул [43] и [47]:

EMBED Equation.2 µ §%.

Проведем аналогичным образом подсчет нормативных и расчетных значений деформаций элементов панели EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ §, EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ §, необходимых для расчета температурных напряжений по формулам [36] – [39]; результаты приведены в табл. 8.

Б. Расчет температурных напряжений в элементах панели и прогибов панели

Расчет напряжений в элементах панели и прогибов панели производится по формулам [36] – [39] и [60]. Однако с учетом [п. 4.12] ограничимся расчетом только температурных прогибов экструзионной панели.

Расчет прогиба панели производится по [п. 4.29]. Определим прогиб панели от температурных воздействий, действующих в холодное время года.

Определяем по формуле [41] значение М при нормативных значениях температурных деформаций EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ §, EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ §, из табл. 8:

EMBED Equation.2 µ §

=11(103(330(10-6[(–0,045%)+0,0044%] + 0,5[(–0,045)(–0,175) + (–0,0044)0,175]11(103(70(10-4(0,1 = – 1200,1 Н(м.

Тогда по формуле (60) имеем:

EMBED Equation.2 µ §м (прогиб в сторону помещения).

Определяем аналогичным образом прогиб панели от температурных воздействий, действующих в теплое время года:

EMBED Equation.2 µ §м (прогиб в сторону "улицы").

Проверка прочности элементов панели и прогиба панели

В соответствии с требованиями СНиП 2.01.07 – 85 проверку прочности элементов и прогиба панели производим на действие наиболее неблагоприятного сочетания нагрузок и воздействий (с учетом возможного отсутствия некоторых из них).

А. Проверка прочности элементов панели

Определим по данным расчета панели, приведенным в табл. 9, значения неблагоприятных напряжений, возникающих в элементах панели от действия отдельных нагрузок и их основных сочетаний, и проведем проверку прочности элементов по формулам [1] – [4]. При этом в соответствии с [п. 3.1] принимаем расчетные сопротивления экструзионного асбестоцемента R [табл. 3] при значении предела прочности, равном 18 МПа/см2; в соответствии с [п. 3.2] умножаем значения R материала наружной полки, учитывая наличие водонепроницаемой краски, на EMBED Equation.2 µ § = 0,9; в соответствии с СНиП 2.01.07 – 85 умножаем суммарные напряжения EMBED Equation.2 µ § на коэффициент EMBED Equation.2 µ § = 0,9. Результаты проверки прочности элементов панели приведены в табл. 9.

Таким образом, из табл. 9 следует, что напряжения в элементах панели не превышают значения расчетных сопротивлений.

Таблица 8

Время годаТемпера­тура на­ружного воздуха среднесу­точнаяТемпера­тура внут­реннего воздуха помеще­нияЭлемент панелиЗначение изменения температуры элемента панели EMBED Equation.2 µ § , EMBED Equation.2 µ §Значение температурных деформаций элемента панели EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ §норма­тивноерасчет­ноенорма­тивноерасчет­ноеТеплое время года EMBED Equation.2 µ §= 26о C EMBED Equation.2 µ §= 20о CНаружная полка и примы­кающее к ней во­локно ребра EMBED Equation.2 µ §= 9°С EMBED Equation.2 µ §=

= 9,9°С EMBED Equation.2 µ § = EMBED Equation.2 µ §=

= 0,01% EMBED Equation.2 µ § = EMBED Equation.2 µ §=

= 0,011%Внут­ренняя полка и примыкащее к ней волокно ребра EMBED Equation.2 µ §= 3°С EMBED Equation.2 µ §= =3,3°С EMBED Equation.2 µ § = EMBED Equation.2 µ §=

=0,0036% EMBED Equation.2 µ § = EMBED Equation.2 µ §=

= 0,004%Холодное время года EMBED Equation.2 µ §= -24о C EMBED Equation.2 µ §= 13о CНаружная полка и примыкающее к ней волокно ребра EMBED Equation.2 µ §=

= -41°С EMBED Equation.2 µ §=

= -45,1°С EMBED Equation.2 µ § = EMBED Equation.2 µ §=

-0,045% EMBED Equation.2 µ § = EMBED Equation.2 µ §=

= –0,05%Внут­ренняя полка и примыкающее к ней волокно ребра EMBED Equation.2 µ §=

– 4°С EMBED Equation.2 µ §=

– 4,4°С EMBED Equation.2 µ § = EMBED Equation.2 µ §=

–0,0044% EMBED Equation.2 µ § = EMBED Equation.2 µ §=

– 0,005%Таблица 9

Элемент панели, месторасполо­жение волокна по сечению панелиНормальные EMBED Equation.2 µ § и касательные EMBED Equation.2 µ §напряжения, МПа, от действияЗначения неблагоприятных напряжений EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ §, в том числе суммарных напряженийРасчетные сопротивле­ния материала R, МПаПроверка проч­ности элемента по формулам [1]–[4]ветровой нагрузки при давлениивлаж­ност–ных EMBED Equation.2 µ §, МПаполо­жи­тель­номотрица­тель­номвоз­дейст­вийПол­какрайнее волокно наруж­ной полки EMBED Equation.2 µ §= – 2 EMBED Equation.2 µ §=

= 1,65 EMBED Equation.2 µ §=

= – 14 EMBED Equation.2 µ §= 1,65

EMBED Equation.2 µ §= – 3,14(0,9 =

= – 2,83 EMBED Equation.2 µ §= 6(0,9 =

= 5,4

EMBED Equation.2 µ §=23(0,9 =

20,71,65 <

< 5,4;

2,82 <

20,7Пол­какрайнее волокно внутренней полки EMBED Equation.2 µ §= 2 EMBED Equation.2 µ §=

= – 1,65 EMBED Equation.2 µ §=

= – 0,81 EMBED Equation.2 µ §= 2

EMBED Equation.2 µ §= – 2,46(0,9 =

= – 2,16 EMBED Equation.2 µ §= 6

EMBED Equation.2 µ §=232 < 6;

2,46 <

< 23Реброволокно, примыкаю шее к на–полке EMBED Equation.2 µ §=

= – 1,72 EMBED Equation.2 µ §=

= 1,37 EMBED Equation.2 µ §=

= 5,01 EMBED Equation.2 µ §= – 1,72

EMBED Equation.2 µ §= 6,38(0,9 =

= 5,74 EMBED Equation.2 µ §= 125,74<

< 12Реб­роволокно, примыкав шее к вну ренней полке EMBED Equation.2 µ §=

= 1,72 EMBED Equation.2 µ §=

= – 1,37 EMBED Equation.2 µ §=

= – 1,66 EMBED Equation.2 µ §= 1,72

EMBED Equation.2 µ §= – 3,02(0,9 =

= – 2,73 EMBED Equation.2 µ §= 6

EMBED Equation.2 µ §=231,72<6;

2,73<

< 23волокно по нейтральной оси EMBED Equation.2 µ §= =0,139 EMBED Equation.2 µ §=

= 0,11 EMBED Equation.2 µ §= 0,139 EMBED Equation.2 µ §= 120,139<

< 3,5Б. Проверка прогиба панели

Проверка прогиба панели производится по [п. 4.24].

Как показывает анализ полученных выше данных о прогибах панели, наибольший прогиб в сторону помещения вызывает сочетание положительного ветрового давления и температурных воздействий в холодное время года f = 0,95(10-2 + 1,16(10-2 = 2,11(10-2 м, а наибольший прогиб панели в сторону "улицы" вызывает сочетание, включающее одновременное действие отрицательного давления ветра, увлажнения наружной поверхности и воздушного высушивания внутренней поверхности панели и температурного нагрева наружной поверхности панели f = (0,76 + 2,39 + 0,18)10-2 = 3,33(10-2 м.

Таким образом, максимальное значение прогиба панели с учетом коэффициента сочетания нагрузок EMBED Equation.2 µ § = 0,9 составляет f = 3,33(10-2(0,9 = 3(10-2 м, что с допустимой точностью удовлетворяет требованиям [п. 4.24], в соответствии с которым величина предельного прогиба стеновой панели для промышленных зданий составляет по [табл. 7] (l/200)l, т.е. 2,96(10-2 м.

^ ПРИМЕР 7. РАСЧЕТ БЕСКАРКАСНОЙ СТЕНОВОЙ ПАНЕЛИ

Панель, поперечное сечение которой показано на рис. 9, предназначается для наружного ограждения стен производственного здания в IV районе по скоростному напору ветра.

Панель проектируется как навесная конструкция, опирающаяся по коротким сторонам.

Рис. 9. Поперечное сечение панели

1 – доска (обрамление); 2 – асбестоцементные обшивки; 3 – клеевой шов; 4 – заполнитель (пенопласт)

Исходные данные для расчета панели

Длина панели – 3 м, расчетный пролет панели с учетом [п. 6.17] равен 2,9 м. Здание сооружается на местности типа А и имеет высоту до 10 м. Панель располагается с наветренной стороны в здании с температурой воздуха t = 17 °С и нормальным влажностным режимом помещения. Обшивки 1 панели выполнены из плоского прессованного асбестоцементного листа; предел прочности асбестоцемента при изгибе –23 МПа. Наружная поверхность панели не защищена от увлажнения. Заполнитель панели выполнен из пенопласта марки ПСБ плотностью 40 кг/м3.

Расчет напряжений в элементах панели

Расчет напряжений в элементах панели производим по [п. 4.13].

Определяя с учетом исходных данных нормативные EMBED Equation.2 µ § и расчетные EMBED Equation.2 µ § значения ветровых нагрузок по СНиП 2.01.07 – 85, получим:

EMBED Equation.2 µ §=0,55(1(0,8 = 0,44 кН/м2;

EMBED Equation.2 µ §= 0,44(1,4 = 0,61 кН/м2.

Определяя в соответствии с [п. 4.13] при EMBED Equation.2 µ § = EMBED Equation.2 µ § момент инерции сечения панели, получим:

EMBED Equation.2 µ § = 1,18(0,008(0,06 + 0,008)2/2 = 21,8(10-6 м4.

В результате, определяя максимальные напряжения в элементах панели по формулам [28] – [30], получим:

в обшивках

EMBED Equation.2 µ §= EMBED Equation.2 µ §= EMBED Equation.2 µ §=±( 0,61(1,18(2,922(0,038/8(21,6(10-6) =

= ± 1,318 МПа;

в заполнителе

EMBED Equation.2 µ § =

= 0,61(1,18(2,9/(2(0,06 + 0,008 + 0,008)(1,12 = 0,0137 МПа.

Проверка прочности элементов панели

Проверку прочности элементов панели производим по формулам [1], [2], [7].

Для определения значений расчетных сопротивлении R материала асбестоцементного листа в соответствии с [п. 3.1] исходное значение предела прочности материала, равное 23 МПа, умножаем на коэффициент 0,9, получая в результате величину предела прочности, равную 23 МПа EMBED Equation.2 µ §0,9 = 20 МПа, по которой в [табл. 1] находим значение R. При этом по [п. 3.2] умножаем значение R для увлажняемой наружной сжатой обшивки, учитывая отсутствие влагозащитной покраски, на EMBED Equation.2 µ § = 0,8. Тогда получим EMBED Equation.2 µ § = 30,5(0,8 = 24,4 МПа, EMBED Equation.2 µ §= 8,5 МПа.

В соответствии с [табл. 1 прил. 2] принимаем расчетное сопротивление пенопласта сдвигу EMBED Equation.2 µ § = 0,04 МПа.

В результате проверки прочности элементов панели получим:

EMBED Equation.2 µ §< EMBED Equation.2 µ §= 24,4 МПа; EMBED Equation.2 µ §< EMBED Equation.2 µ § = 8,5 МПа; EMBED Equation.2 µ §< EMBED Equation.2 µ § = 0,04 МПа.

Расчет и проверка прогиба панели

Расчет прогиба панели производим по формуле:

EMBED Equation.2 µ §

Определяя D по [п. 4.28], принимаем значение модуля сдвига пенопласта ПСБ EMBED Equation.2 µ § = 40 кг/м3 по [табл. 1 прил. 1] EMBED Equation.2 µ § = 2,2 МПа, значение модуля упругости Е асбестоцемента – по [табл. 2]: Е = 14(103 МПа.

Тогда, по формуле [59] получим:

EMBED Equation.2 µ §

EMBED Equation.2 µ §

EMBED Equation.2 µ §

EMBED Equation.2 µ §=14000(21,8(10-6/2,97 =102,7 кН(м2.

Подсчитаем прогиб панели:

f= 0,013(0,45(1,18(2,94/102,7 = 0,46(10-2 м.

Предельный прогиб панели, определяемый по [п. 4.24], составляет:

(1/200)l = (1/200)2,9 = 1,45(10-2 м.

Проведя проверку прогиба панели, получим:

0,46(10-2 < 1,45(10-2.

^ ПРИМЕР 8. РАСЧЕТ СТОЙКИ ИЗ ЭКСТРУЗИОННОГО ШВЕЛЛЕРА

Исходные данные для расчета элемента

Центрально–сжатая стойка является составным элементом подстропильной конструкции холодной чердачной крыши жилого дома (рис. 10). Внутреннее помещение чердака сообщается с наружной атмосферой через слуховые окна.

Рис. 10. Поперечный разрез крыши

1 – асбестоцементные листы; 2 – обрешетка; 3 – стропила; 4 – стойка подстропильной конструкции; 5 – чердачное перекрытие

Стойка выполнена из асбестоцементного экструзионного швеллера N° 28 (рис. 11) с площадью поперечного сечения EMBED Equation.2 µ § = 57,24(10-4 м2 и минимальным моментом инерции сечения EMBED Equation.2 µ § = 233,6(10-8 м4. Предел прочности экструзионного асбестоцемента при изгибе (ТУ 21–24–82 – 81) не менее 16 МПа. Закрепление концов стойки шарнирное, расстояние между центрами закреплений – 2 м. Расчетная сжимающая нагрузка N = 18 кН. В местах закрепления сечение стойки ослаблено четырьмя отверстиями для болтов d = 16 мм. Защита подстропильной конструкции от увлажнения отсутствует.

Расчет напряжений в стойке

Расчет напряжений в центрально–сжатых экструзионных конструкциях следует определять по формуле [52] и п. 4.14. Определяя гибкость асбестоцементной стойки EMBED Equation.2 µ § с учетом [п. 4.22], получим:

EMBED Equation.2 µ §.

По графику [черт. 10] находим EMBED Equation.2 µ §: при EMBED Equation.2 µ §= 94 EMBED Equation.2 µ §= 0,27.

Рис. 11. Поперечное сечение стойки

При расчете на устойчивость определяем напряжения в стойке по формуле [52]:

EMBED Equation.2 µ §18000/0,27(57,24(10-4 = 11,7 МПа.

При расчете на прочность с учетом ослаблений определяем напряжения в стойке по п. 4.14.

EMBED Equation.2 µ §18000/(57,24 – 4(1,6(1,4)10-4 = 3,72 МПа.

Проверка устойчивости и прочности стойки

Проверка устойчивости и прочности стойки производится по формуле [6].

EMBED Equation.2 µ §определяется по [табл. 3], при временном сопротивлении изгибу экструзионного асбестоцемента, равном 16 МПа, EMBED Equation.2 µ § = 21 МПа.

При заданных условиях эксплуатации в соответствии с [п. 3.2], EMBED Equation.2 µ § умножаем на коэффициент условий работы EMBED Equation.2 µ § = 0,65.

Проведя проверку устойчивости стойки, получим

EMBED Equation.2 µ §= 11,7 МПа < EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ §= 21(0,65 = 13,65 МПа.

Проведя проверку прочности стойки, получим

EMBED Equation.2 µ §= 3,72 МПа < EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ §= 13,65 МПа.

Таким образом, прочность и устойчивость стойки обеспечена.

^ ПРИМЕР 9. РАСЧЕТ ЭКСТРУЗИОННОЙ ПЛИТЫ ДЛЯ БЕЗРУЛОННОЙ КРОВЛИ

Исходные данные для расчета плиты

Асбестоцементная экструзионная плита (рис. 12) предназначена для устройства двухскатной безрулонной крыши сельского жилого дома с уклоном ската кровли –14° (рис. 13). Плиты соединены в коньке шарнирным зажимом, а в карнизе упираются в мауэрлатный элемент через соединительные изделия, входящие в зацепление с нижней полкой плит. Нормативный снеговой покров в районе строительства – 1500 Па. Масса 1 м плиты – 330 Па. Предел прочности при изгибе материала плиты – 20 МПа. Наружная поверхность экструзионной плиты защищена кремнийорганической жидкостью 136–41 (ГОСТ 10834 – 76*). Плита имеет следующие геометрические показатели: ]

EMBED Equation.2 µ §= 173(10-4; W = 440(10-6 см3; I = 1760(10-8 см4.

Подсчет нагрузок

Подсчет нагрузок производим в соответствии с СНиП 2.01.07 – 85 "Нагрузки и воздействия", при этом нагрузки приводим на 1 м горизонтальной проекции крыши (табл. 10).

В соответствии с СНиП 2.01.07 – 85 для зданий с двухскатными покрытиями при EMBED Equation.2 µ § = 14° принимаем следующую схему нагрузки (рис. 14).

Определение расчетных усилий

Максимальный изгибающий момент в покрытии

EMBED Equation.2 µ §1850(62/32 = 2080 Н(м.

Опорные реакции А = В = EMBED Equation.2 µ § = 1850(6/2 = 5550 Н.

Распор EMBED Equation.2 µ §1850(62/8(0,75 = 11100 Н.

Поперечная сила в середине плит EMBED Equation.2 µ §5550 – 1850(6/4 = 2780 Н.

Продольная сила в середине плит N = Qsin EMBED Equation.2 µ § + Hcos EMBED Equation.2 µ §; при EMBED Equation.2 µ § =14°, sin EMBED Equation.2 µ § = 0,24 и cos EMBED Equation.2 µ § = 0,97, тогда N = 2780(0,24 + 11100(0,97 = 11430 Н.

Разгружающий изгибающий момент от продольной силы в середине плиты, поскольку асбестоцементные экструзионные плиты крепятся к карнизному блоку крепежными изделиями, взаимодействующими только с внутренней обшивкой плит, равен:

EMBED Equation.2 µ § = Nl = 11430(3,5(10-2 = 400 Н(м.

Рис. 12. Поперечный разрез крыши

1 – мауэрлат; 2 – асбестоцементная экструзионная плита; 3 – коньковый зажим; 4 – чердачное перекрытие

Рис. 13. Поперечвое сечевие плиты

Рис. 14. Расчетная схема крыши

Таблица 10

НагрузкаНормативное значение нагрузки, Н/мКоэффициент перегрузкиРасчетное значение нагрузки, Н/м1. Постоянная (собственный вес плиты)330(3,1/3 = 3401,24082. Снеговая9001,614403. Полная1240–~1850Расчетный изгибающий момент в середине левой части покрытия:

М = 2080 – 400 = 1680 Н(м.

Расчет напряжений в плите

Напряжения в сжато–изогнутых экструзионных конструкциях определяются по формулам [53] и [54].

Определяя гибкость панелей в плоскости изгиба с учетом [п. 4.221 получаем:

EMBED Equation.2 µ §

По [черт. 10] находим EMBED Equation.2 µ §при EMBED Equation.2 µ § = 97: EMBED Equation.2 µ § = 0,23.

По формуле [55] определяем значение коэффициента EMBED Equation.2 µ §:

EMBED Equation.2 µ §

EMBED Equation.2 µ §= 25 МПа, EMBED Equation.2 µ §= 7 МПа, EMBED Equation.2 µ § = 14 МПа определяем по [табл. 3] для экструзионного асбестоцемента при временном сопротивлении изгибу 20 МПа.

Рассчитываем напряжения в плите:

в растянутой полке

EMBED Equation.2 µ §МПа;

в сжатой полке

EMBED Equation.2 µ § МПа;

в растянутой зоне ребер

EMBED Equation.2 µ § Мпа;

в сжатой зоне ребер

EMBED Equation.2 µ § МПа.

Проверка прочности элементов плиты

Проверку прочности элементов сжато–изогнутой плиты выполняем по формулам [1] – [3].

Расчетные сопротивления экструзионного асбестоцемента с учетом исходных данных умножаются в соответствии с [п. 3.2] на коэффициенты условий работы EMBED Equation.2 µ § и EMBED Equation.2 µ §.

Для определения EMBED Equation.2 µ § находим значение EMBED Equation.2 µ §. В соответствии с СНиП 2.01.07 – 85 к длительной нагрузке относится вес снегового покрова с коэффициентом К = 0,5.

Аналогично определению расчетных усилий в плите от полной нагрузки определяем изгибающий момент и продольную силу от постоянной и длительно действующей части снеговой нагрузки:

EMBED Equation.2 µ § = 1040 Н(м, EMBED Equation.2 µ § = 6980 Н.

Коэффициент EMBED Equation.2 µ § по формуле [55]

EMBED Equation.2 µ §

Напряжение от постоянной нагрузки в растянутой полке плиты:

EMBED Equation.2 µ §МПа.

Тогда по [п. 3.2] коэффициент EMBED Equation.2 µ § равен

EMBED Equation.2 µ §

По [п. 3.2б] находим коэффициент EMBED Equation.2 µ §= 0,9.

Проведя проверку прочности элементов плиты, получим:

EMBED Equation.2 µ § = 1,54 МПа < EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ § = 7(0,9(0,64 = 4,03 МПа;

EMBED Equation.2 µ § = 8,24 МПа < EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ § = 25(0,9(0,64 = 14,4 МПа;

EMBED Equation.2 µ § = 6,34 МПа < EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ § EMBED Equation.2 µ § = 14(0,9(0,64 = 8,05 МПа.

Таким образом, прочность асбестоцементной экструзионной плиты обеспечена.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Справочное

^ ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЫПУСКАЕМЫХ ПРОМЫШЛЕННОСТЬЮ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ ИЗДЕЛИЙ И КОНСТРУКЦИЙ
1   2   3   4   5   6



Похожие:

Справочное пособие к сниП iconСправочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов
И проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений (цниипромзданий) госстроя СССР
Справочное пособие к сниП iconСправочное пособие к сниП
Рекомендовано к изданию секцией научно-технического совета Института общественных зданий Минстроя России (бывший цнииэп учебных зданий...
Справочное пособие к сниП iconСправочное пособие к снип отопление и вентиляция жилых зданий
Центральный научно исследовательский и проектно экспериментальный институт инженерного оборудования городов, жилых и общественных...
Справочное пособие к сниП iconПособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1
При наличии технического этажа между жилой частью дома и встроенными шумными помещениями самонесущий потолок не требуется. Звукоизоляцию...
Справочное пособие к сниП iconПособие по организации скоростного строительства автомобильных дорог и аэродромов с использованием комплектов машин типа дс-100 (в развитие сниП 01. 01-85, сниП 06. 03-85, сниП 06. 06-88)
По организации скоростного строительства автомобильных дорог и аэродромов с использованием комплектов машин типа дс-100 (в развитие...
Справочное пособие к сниП iconАрендное предприятие промстройпроект пособие 91 к сниП 04. 05-91 Огнестойкие воздуховоды
Рекомендовано к изданию решением секции Технического Совета арендного предприятия Промстройпроект
Справочное пособие к сниП icon«Пожарная безопасность зданий и сооружений» мдс 21 98 Москва 1998 удк 699. 81 (083. 74) Предотвращение распространения пожара. Пособие к сниП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»
Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений ао «цниипромзданий»
Справочное пособие к сниП iconПостановление От 30. 11. 2012г. №439-п Об утверждении Положения
Российской Федерации, Федеральным законом от 06. 10. 2003г. №131-фз «Об общих принципах организации местного самоуправления в Российской...
Справочное пособие к сниП iconОрдена трудового красного знамени арендное предприятие промстройпроект пособие 91 к сниП 04. 05-91 Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения
В пособии рассматриваются поступления теплоты в помещения солнечной радиации и от людей. Другие поступления теплоты следует учитывать...
Справочное пособие к сниП iconМинистерство строительства Российской Федерации минстрой россии нормативные показатели расхода материалов сборник 15. 04 Малярные работы
Сборник разработан на основе сниР-91 сборника №15 “Отделочные работы” (СНиП 02-91, сниП 05-91) с конкретизацией структуры строительно-монтажных...
Разместите кнопку на своём сайте:
Документы


База данных защищена авторским правом ©sov.opredelim.com 2000-2015
При копировании материала обязательно указание активной ссылки открытой для индексации.
обратиться к администрации
Документы