Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) icon

Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85)




НазваниеКонструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85)
страница10/10
Дата конвертации03.08.2013
Размер1.92 Mb.
ТипДокументы
источник
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10

ПРИМЕРЫ

^ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПРИ СЖАТИИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СТЫКОВ И ЭКСЦЕНТРИСИТЕТОВ ПРОДОЛЬНЫХ СИЛ В СТЕНАХ

Пример 1. Платформенный стык внутренней панельной стены при двухстороннем опирании многопустотных плит перекрытия (рис. 41, а).





Рис. 41. Схемы к примерам расчета прочности стыков (а — е)

Исходные данные. Стеновые панели толщиной t = 160 мм из тяжелого бетона класса B20 (Bw =20 МПа). Панели бетонируются в вертикальном положении в кассетных установках.

Расчетное сопротивление бетона сжатию постоянными и длительными нагрузками (с учетом коэффициентов условий работы по СНиП 2.03.01¾84) gb2 = 0,9; gb3 = 0,85 и gb9 = 0,9 Rb = 11,5×0,9×0,85 = 7,92 МПа.

Верхнее опорное сечение стеновой панели усилено косвенным армированием в виде двух горизонтальных каркасов с продольными и поперечными стержнями диаметром 8 мм, площадью Atr = 50 мм2. Расстояние между продольными стержнями ltr = 120 мм, шаг поперечных стержней каркаса ctr = 100 мм. Шаг каркасов str = 80 мм.

Плиты перекрытий многопустотные толщиной tp = 220 мм из тяжелого бетона класса В15. Диаметр пустот 140 мм, шаг пустот sj = 200 мм, минимальная толщина ребра между пустотами tj = 60 мм. Пустоты заделаны свежеотформованными пробками в заводских условиях. Расчетное сопротивление бетона плиты перекрытия осевому сжатию Rbr = 8,5×0,9×0,9 = 6,9 МПа.

Глубина опирания плит перекрытий на стены 70 мм.

Средние местные напряжения под платформенными площадками от плит перекрытий spt,1 = 0,5 МПа, spt,2 = 0,2 МПа.

Номинальные толщины растворных швов: над плитой перекрытия — 25 мм, под плитой перекрытия — 15 мм.

Раствор в горизонтальных швах марки 100.

Возможные взаимные смещения сборных элементов в стыке: стеновых панелей dw = 15 мм (при монтаже с применением подкосов); плит перекрытий dp = 10 мм. Суммарное смещение плит перекрытий относительно их проектного положения dpl = l,4 dp = l,4×10 = 14 мм. Суммарный номинальный размер по толщине стены платформенных площадок dpl = 2×70 = 140 мм. Расчетная ширина растворного шва при двухстороннем опирании плит перекрытия bm = t = 160 мм.

Для платформенного стыка с двухсторонним опиранием плит перекрытий коэффициент gpl = 0,9.

^ Расчет опорного сечения в уровне растворного шва. Для сечения в уровне верхнего растворного шва (для низа панели) можно принять, что коэффициент gb3 = 1. Тогда = 7,9 / 0,85 = 9,3 МПа. Так как расчетное сопротивление бетона плит перекрытий Rbp = 6,9 МПа ниже расчетного сопротивления стены Rbw = 9,3 МПа, то коэффициент hpl вычисляем по формуле

hpl = 1   (1   Rbp / Rbw)2 = 1   (1   6,9/9,3)2 = 0,933.

Для многопустотных плит с заделанными пробками торцами коэффициент

hvac = 1   0,5 (1   tf /Sf)3 = 1   0,5 (1   60/200)3 = 0,828.

Коэффициент hj, учитывающий конструктивное решение стыка, определяем по формуле

= (bpl   dpl) gpl hpl hvac/t = (140   14) 0,9 ´ 0,933×0,828 / 160 = 0,547.

Коэффициент , учитывающий влияние верхнего горизонтального растворного шва, определим исходя из расчетной толщины растворного шва tm = 1,4 × 25 = 35 мм. Расчетная ширина растворного шва bm = t = 160 мм.

Для раствора марки 100 кубиковая прочность Rm = 10 МПа. Тогда

= 1   [(2   tm/bm) tm / bm] / [1 + 2Rm/Bw] =

= 1   [(2   35/160) 35/160]/[1 + 2×10/20] = 0,805.

Приведенное сопротивление стены по опорному сечению в уровне верхнего растворного шва

= = 9,3×0,547×0,805 = 4,1 МПа.

^ Расчет опорного сечения в уровне нижнего растворного шва.

Для учета влияния косвенного армирования определяем коэффициент

h8 = 1 + (20A8Itr)/(ctrstrt) = 1 + (20×50×120)/(100×80×160) = 1,094.

Тогда приведенное расчетное сопротивление бетона стеновой панели в уровне нижнего растворного шва = Rbh8 = 7,92×1,094 = = 8,66 МПа.

Вычисляем величины

= 1   (1   6,9/8,66)2 = 0,959;

= (140   14) 0,9×0,959×0,828/160 = 0,562.

Расчетная толщина нижнего растворного шва

tm = 1,4   15 = 21 мм. Тогда

hm = 1   [(2   21/160) 21/160]/(l + 2×10/20) = 0,877.

Приведенное сопротивление стены по опорному сечению в уровне нижнего растворного шва с учетом местной нагрузки от перекрытия

=   (spl,1 bpl,1 +spl,2 bpl,2)/t =

= 8,66×103×0,877×0,562   (0,5×70 + 0,2×70)/160 = 3,97 МПа.

Так как = 3,97 Мпа < = 4,1 МПа, то принимаем Ri = = 3,97 МПа. Тогда расчетная несущая способность 1 м стыка

Nj = Rj A = 3,97×160×103 = 635,2×103 Н (64,7 тc).

Определение эксцентриситета продольной силы.

Для плит с двухсторонним опиранием плит перекрытий эксцентриситет по толщине стены продольной силы определяем по формуле

= (dpw + 0,5 D) (t/  1),

где = мм;

Dbpl = 0 ¾ разность номинальных размеров по толщине стены платформенных площадок; bpl = 140 мм — сумма номинальных размеров по толщине стены платформенных площадок. Тогда = 18(160/140   1) = 2,57 мм.

Согласно п. 1.21 СНиП 2.03.01—84 расчетный эксцентриситет ео принимается не менее случайного эксцентриситета еа = t/30 = 160/30 = 5,3 мм и не менее l/600 = 2580/600 = 4,3 мм.

Поэтому примем величину еo = 5,3 мм.

Пример 2. Платформенный стык наружной панельной стены при одностороннем опирании перекрытии (рис. 41,б).

^ Исходные данные. Стеновая панель трехслойная из тяжелого бетона класса В15. Бетонные слои соединены гибкими металлическими связями. Изготовление панелей в горизонтальном положении. Толщина внутреннего несущего слоя t = 120 мм. Расчетное сопротивление сжатию бетона стеновой панели Rbw = 8,5×0,9×0,9 = 6,9 МПа.

Плиты перекрытий из тяжелого бетона класса В15 толщиной tp = 220 мм. Расчетное сопротивление сжатию бетона плиты перекрытия Rbp = Rbw = 6,9 МПа. Плиты многопустотные (пустоты расположены вдоль опоры). В стыке сжимающая нагрузка передастся через опорное ребро. Поэтому коэффициент gvac = 1. Средние сжимающие напряжения от местной нагрузки под платформенной площадкой sзд = 0,5 МПа.

Горизонтальные швы из раствора марки 100. Толщины швов и возможные взаимные смещения сборных элементов в стыке такие же, как в примере 1. Глубины опирания плит перекрытия на стену в уровне горизонтальных растворных швов: верхнего = 110 мм, нижнего = 120 мм.

Расчетное смешение в платформенном стыке плиты перекрытия относительно проектного положения при одностороннем опирании плиты

dpl = = мм.

Расчетные ширины растворных швов: верхнего =   dpw = 110   18 = 92 мм; нижнего =   dpw = l20   18 = 102 мм.

Коэффициент gpl = l (одностороннее опирание плит).

Расчет опорного сечения в уровне верхнего растворного шва. Для рассматриваемого уровня = 110 мм; = 92 мм; tm = 1,4×25 = 35 мм. Тогда

= (   dpl) gpl hpl /t = (110   18) 1×1/120 = 0,767.

Так как = 110 мм > 2/3 t = 2/3×120 = 80 мм, то не учитываем влияние местного сжатия.

= 1   [(2   35/92) 35/92] / (1 + 2×10/15) = 0,736.

Тогда = 6,9×0,767×0,736 = 3,89 МПа.

Расчет опорного сечения в уровне нижнего растворного шва. Для рассматриваемого уровня = 120 мм; = 15×1,4 = 21 мм; = 102 мм. Тогда

= (120   18)1×1/120 = 0,85;

= 1   [(2   21 /102) 21 /102]/(1 + 2×10/15) = 0,842;

= 6,9×0,85×0,842   0,5×102/120 = 4,45 МПа.

Так = 3,89 МПа < = 4,45 МПа, то принимаем Rj = = 3,89 МПа. Тогда расчетная несущая способность 1 м стыка

Nj = Rj A = 3,89×120×103 = 466,8×103 МПа (47,6 тс).

Определение эксцентриситета продольной силы. Эксцентриситет продольной силы определяем для верхнего растворного шва, где меньше глубина опирания плиты перекрытия

= 0,5(t   + dpw) = 0,5 (120   110 +18) = 14 мм.

Вычисленное значение эксцентриситета превышает значение случайного эксцентриситета еа = 120/30 = 4 мм. Поэтому принимаем, что величина ео = 14 мм.

Пример 3. Комбинированный контактно-платформенный стык (рис. 41, в) трехслойной наружной панельной стены с гибкими связями между слоями (аналогично рассчитывается комбинированный стык внутренней стены с односторонним опиранием перекрытия.

^ Исходные данные. Класс бетона стеновых панелей и плит перекрытий, а также марка раствора, толщины швов и расчетные смещения сборных элементов в стыке такие же, как и в примере 2.

Внутренний несущий слой стеновой панели толщиной t =160 мм. Горизонтальный стык комбинированных контактно-платформенный. Номинальные (проектные) размеры по толщине стены опорных площадок: контактной bсоп = 60 мм; платформенной соответственно по верхнему и нижнему растворному шву 60 и 70 мм; зазора между контактной и платформенными площадками по верхнему растворному шву 40 мм. Суммарный размер по толщине стены опорной площадки bj = 60 + 40 + 60 = 160 мм.

Местные напряжения под платформенной площадкой от плиты spl = 0,5 МПа.

При одностороннем опирании перекрытий коэффициент gpl = 1.

Так как стеновые панели и плиты перекрытия из бетона одинакового класса, а пустоты расположены вдоль пустот, то коэффициент hpl = 1.

Высота контактной площадки стыка (при толщине плиты перекрытия 220мм и толщине нижнего растворного шва 15 мм) tсоп = = 220 + 15 = 235 мм > 2 bсоп = 2×60 = 120 мм. Поэтому коэффициент hfor = 1. Так как значение коэффициента hloc всегда больше 1, то принимаем, что hсоп = hfor = 1.

Расчетные ширины верхнего и нижнего растворных швов:

=   dw = 160   15 = 145 мм,

=   dрw = 70   18 = 52 мм.

Расчетные толщины швов: верхнего = l,4×25 = 35 мм, нижнего = 15×1,4 = 21 мм.

Так как = t = 160 мм, то d1,con = dw = 15 мм, d2,con = dpw   dw = 18   15 = 3 мм; d1,pl = dpw   dp = 18   10 = 8 мм; d2,pl = dp = 10 мм.

Расчет прочности стыка при сжатии. Предварительно вычислим коэффициенты и ' для верхнего и нижнего растворных швов:

= 1 — [(2   35/145) 35/145]/(1 + 2×10/15) = 0,818;

= 1 — [(2   21/52) 21/52]/(1 + 2×10/15) = 0,723.

Вычислим коэффициенты

= [(bcon   d1) hcon + 0,8 gpl ( ) hpl]/t = [(60   15)×1 +

+ 0,8×1 (60   3) 1] / 160 = 0,566 > = 1(60   18) 1/160 = 0,262;

= [( ) hpl   spl /Rbw] / =

= [(70   18) 1×0,723   70×0,5/6,9] / 0,818 = 39,76 мм;

= [(bcon   d1) hcon + 0,8 gpl ]/t = [(60   15)×1 +

+ 0,8×1×39,76] / 160 = 0,556 > = 1×39,76 / 160 = 0,248.

Минимальная прочность нижней платформенной площадки, поэтому принимаем = = 0,556.

Приведенное сопротивление стены сжатию по опорному сечению

= = 6,9×0,818×0,556 = 3,14 МПа.

Расчетная несущая способность 1 м стыка при сжатии

Nj = 3,14×100×103 = 502,4×103 H.

Определение эксцентриситета продольной силы. Так как hj,соп < , то эксцентриситет с , определяем по формуле

=

= 0,5×160   [45 (145   0,5×45) + 0,4×572]/(45 + 0,8×57) = 4,81 мм.

Знак плюс эксцентриситета означает, что равнодействующая продольной силы смещена в сторону грани, на которую опирается перекрытие.

Минимальное значение случайного эксцентриситета еа = t/30 = 160/30 = 5,3 мм.

Так как = 4,81 < еа = 5,3 принимаем расчетное значение эксцентриситета = 5,3 мм.

Пример 4. Комбинированный контактно-платформенный стык однослойной панельной наружной стены при одностороннем опирании перекрытий (рис. 41, г).

^ Исходные данные. Панели наружной стены из легкого бетона класса В5 толщиной t = 350 мм. Расчетное сопротивление бетона стены осевому сжатию = 2,8×0,9×0,9 = 2,27 МПа.

Плиты перекрытия аналогичны рассмотренным в примере 2.

Глубины опирания плит перекрытия на стену в уровне горизонтальных растворных швов: верхнего = 60 мм; нижнего = 70 мм. Высота контактной площадки tcon = 70 мм. Размер по толщине стены контактной площадки bcon = 125 мм. Номинальный размер по толщине стены опорной зоны стыка = 245 мм.

Смещения dp = 10 мм, dw = 15 мм; dpw = мм.

Расчетные толщины растворных швов: верхнего = 35 мм, нижнего = 21 мм.

Расчетная ширина верхнего растворного шва

=   dw = 245   15 = 230 мм.

Расчетная ширина нижнего растворного шва

=   dрw = 70   18 = 52 мм.

Прочность стыка при сжатии. Вычислим коэффициенты

= 1 — [(2   35/230) 35/230]/(1 + 2×10/5) = 0,944;

= 1 — [(2   21/52) 21/52]/(1 + 2×10/5) = 0,871.

Так как tcon = 70 мм < bcon = 125 мм, то коэффициент hcon = 1,1 (для стеновой панелей из легкого бетона). Так как bcon = 125 мм < t = 350 мм, то d1,con = 0; d2,con = dw = 18 мм.

Для стыка с односторонним опиранием перекрытия величина gpl = 1.

Коэффициент hj равен минимальному значению следующих величин:

= [(bcon   d1) hcon + 0,8 gpl ( ) hpl]/t = [(125   0)×1,1 +

+ 0,8×1 (60   18) 1] / 350 = 0,489 > = 1(60   18) 1/350 = 0,12;

= [( ) hpl   spl /Rbw] / =

= [(70   18) 1×0,871   70×0,5/2,27] / 0,944 = 31,65 мм;

= [(bcon   d1) hcon + 0,8 gpl ]/t = [(125   0)×1,1 +

+ 0,8×1×31,65] / 350 = 0,465 > = 1×31,65 / 350 = 0,09.

Nj = 3,14×100×103 = 502,4×103 H.

Принимаем, что = = 0,465.

Тогда

= = 1,93×0,944×0,465 = 0,99 МПа.

Несущая способность 1 см стыка при сжатии

Nj = Rj A = 0,99×350×103 = 348,5×103 H (35,8 тс).

Определение эксцентриситета продольной силы. Так как лимитирует прочность платформенной площадки, то bm = 245   25 = 230 мм; b1 = 125 мм; b2 = 60   18 = 42 мм. Тогда



Минимальное значение случайного эксцентриситета t/30 = 350/30 = 11,7 мм < = 38,5 мм.

Принимаем, что продольная сила от вышерасположенных этажей передается с эксцентриситетом = 38,5×103 мм.

При определении суммарного эксцентриситета необходимо учесть нагрузку от плиты перекрытия, которая приложена с эксцентриситетом относительно оси стены, вычисляемым по формуле

= 0,5 (t   ) = 0,5 (350   70) = 140 мм.

Нагрузка на 1 м стыка от перекрытия

Np = sp d = 0,5×70×103 = 35×103 H

Суммарный эксцентриситет в верхнем сечении

= (N + Np)/(N + Np) = (348,5×38,5 + 35×140)/(348,5 + 35) =

= 47,9 мм.

Среднее значение эксцентриситета для расчета прочности по среднему сечению панели

= 0,5(+) = 0,5 (47,9 + 47) = 47,5 мм.

Пример 5. Монолитный стык внутренней панельной стены при двухстороннем опирании перекрытий.

Исходные данные. Стеновые панели толщиной t = 160 мм из тяжелого бетона класса В20. Панели изготавливаются в вертикальном положении в кассетных установках. Расчетное сопротивление бетона сжатию (см. пример 1): для сечения в уровне верха перекрытия = 9,31 МПа; для сечения в уровне низа перекрытия (без учета косвенного армирования стеновой панели) = 7,92 МПа.

Сжимающая нагрузка в стыке передастся через слой монолитного бетона класса В20, уложенного в полость стыка. Сопротивление платформенных участков не учитывается. Плиты перекрытий опираются на стены насухо с помощью опорных «пальцев», расположенных с шагом 600 мм, а в промежутке между «пальцами» заведены на стену на 20 мм с каждой стороны. Размеры монолитного участка стыка между «пальцами»: по длине стены dmon = 400 мм, по толщине стены в уровне верха перекрытия = 160 мм, уровне низа перекрытия = 120 мм.

Возможное смещение плиты перекрытия относительно проектного положения dр = 10 мм. Уменьшение ширины монолитного участка стыка из-за допусков на точность монтажа и изготовления плит перекрытий: в уровне низа перекрытий dтоп = 1,4, dр = 1,4×10 = 14 мм, в уровне верха плиты перекрытия dтоп = 0.

В уровне верха плиты перекрытия имеется шов из раствора марки 100. Расчетная толщина шва 35 мм. Расчетная ширина шва bт = t = l60 мм.

Расчет опорного сечения в уровне верха плиты перекрытия. Для монолитного стыка с двухсторонним опиранием перекрытия коэффициент hfor = 1,25 Втопbw = 1,25×20/20 = 1,25, где Bmon = Bbw = 20 МПа (классы бетона).

Так как в уровне верха плиты перекрытия сжимающая нагрузка передается на монолитный участок по всей толщине стены, то коэффициент hloc = 1. Тогда коэффициент hmon = min (hvor, hloc) = l.

Для участка стыка длиной 600 мм Aw = 160×600 = 9,6×104 мм2. Коэффициент

hj = (bmon   dтоп) hmon dmon /Aw = (160   0) 1×400/9×6000 = 0,667.

Для растворного шва с расчетной толщиной 35 мм

hm = 1   [(2— 35/160) 35/160]/(1 + 2×10/20) = 0,805.

Приведенное сопротивление стены по опорному сечению в уровне верха плиты перекрытия Rj = 9,31×0,667×0,805 = 5 МПа.

Расчетная несущая способность участка стыка длиной 1 м (A = 160×103 мм2) Nj = 5×160×103 = 800×103 H (81,6 тс).

Расчет опорного сечения в уровне низа плиты перекрытия. Для верхнего опорного сечения стены расстояние по толщине стены от центра монолитного участка до ближайшей грани стены ymon = 0,5×160 = 80 мм.

Коэффициент hloc, учитывающий повышение прочности стыка при местном сжатии, определяем по формуле

hloc = .

Коэффициент hvor = 1,25. Тогда коэффициент hmon = 1,23;

hj = (   dтоп) hmon dmon /Aw = (120   14) 1,23×400/96000 = 0,543.

Для рассматриваемого сечения сжимающая нагрузка передается через слой монолитного бетона, уложенного непосредственно на стеновую панель. Поэтому коэффициент hm = 1.

Приведенное сопротивление стены по опорному сечению в уровне низа плиты перекрытия

rj = 7,92×0,543×1 = 4,3 МПа.

Nj = 4,3×160×103 = 6,88×103 H (70,2 тc).

Определение эксцентриситета продольной силы. Эксцентриситет продольной силы относительно оси стены

ео = 0,5dр = 0,5×15 = 7,5 мм.

Минимальное значение случайного эксцентриситета еа = 160/30 = 5,3 мм. Принимаем расчетное значение эксцентриситета ео = 7,5 мм.

Пример 6. Стык монолитной стены с двухсторонне опертыми плитами перекрытия.

^ Исходные данные. Стена из монолитного бетона класса В20, толщиной t = 160 мм.

Расчетное сопротивление бетона стены сжатию Rbw = 7,92 МПа.

Конструкция узла и глубина опирания плит перекрытия такие же, как и в примере 5, но над плитой перекрытия нет растворного шва. Полость стыка замоноличивается при бетонировании стены.

^ Проверяем прочность стыка только для сечения в уровне низа плиты перекрытия, так как в уровне верха плиты стык замоноличен на всю ширину стены.

Так как конструкция узла полностью совпадает с рассмотренной в примере 5, то hj = 0,543; hm = 1;

rj = 7,92×0,543×1 = 4,3 МПа.

Расчетная несущая способность участка стыка длиной 1 м

Nj = 4,3×160×103 = 688×103 H (70,1 тc).

Расчетный эксцентриситет продольной силы ео = 7,5 мм (см. пример 5).

ПРИМЕРЫ

^ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОЧНОСТИ СТЕН ПО СРЕДНИМ СЕЧЕНИЯМ ПРИ ВНЕЦЕНТРЕННОМ СЖАТИИ ИЗ ПЛОСКОСТИ СТЕНЫ

Пример 7. Однослойная панельная стена.

Исходные данные. Стеновая панель толщиной t = 160 мм из тяжелого бетона класса В20. Панель бетонируется в вертикальном положении в кассетной установке. Армирование панели конструктивное (бетонный элемент). Расчетное сопротивление бетона сжатию (см. пример 1) Рb,w = 7,92 МПа, Начальный модуль упругости бетона кассетного изготовления Eb = 0,85×21×103 = 20,4 ×103 МПа.

Высота панели (расстояние между плитами перекрытий) Hо = 2580 мм.

Расчетный начальный эксцентриситет ео = еа = 5,3 мм (см. пример 1).

Стеновая панель имеет платформенный стык с плитами перекрытий, которые опираются на стены по контуру. При таком опирании свободная длина (высота) панели lo = 0,9 Ho = 0,9×2580 = =2322 мм.

Всю нагрузку будем считать действующей длительно.

Определение коэффициента jс. Так как lo/t = 2322/160 = 14,6 > 4, то при расчете прочности стены на внецентренное сжатие необходимо учесть влияние продольного изгиба.

Вычислим вспомогательные величины

de = ео / t = 5,3/160 = 0,033;

de,min = 0,5   0,01 lo/t   0,01 Rbw = 0,5   0,01×14,6   0,01×7,92 = 0,274.

Так как de = 0,033 < de,min = 0,274, то принимаем de = 0,274, тогда

jе = 0,11/(0,1 + dе) + 0,1 = 0,l1 (0,1 + 0,274) + 0,1 = 0,394.

Так как вся нагрузка длительно действующая, то коэффициент jl = 1 + b = 1 + 1 = 2, где b = 1 (для тяжелого бетона).

Коэффициенты

= 0,533×20,4×103×0,394/7,92/2×14,62 = 1,27.



Приведенное сопротивление стены внецентренному сжатию по среднему сечению Rc = Rbb,wjc = 7,92×0,815 = 6,45 МПа

Расчетная несущая способность 1 м стены при внецентренном сжатии Nc = Rc A = 6,45×160×103 = 1033×103 H (105 тc).
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10



Похожие:

Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) iconСправочное пособие к снип отопление и вентиляция жилых зданий
Центральный научно исследовательский и проектно экспериментальный институт инженерного оборудования городов, жилых и общественных...
Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) iconПособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1
При наличии технического этажа между жилой частью дома и встроенными шумными помещениями самонесущий потолок не требуется. Звукоизоляцию...
Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) iconМинистерство строительства Российской Федерации минстрой россии нормативные показатели расхода материалов сборник 08 конструкции из кирпича и блоков
В настоящий сборник включены строительные процессы на возведение каменных конструкций промышленных, жилых, общественных сельскохозяйственных...
Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) iconСправочное пособие к сниП
Рекомендовано к изданию секцией научно-технического совета Института общественных зданий Минстроя России (бывший цнииэп учебных зданий...
Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) icon«Пожарная безопасность зданий и сооружений» мдс 21 98 Москва 1998 удк 699. 81 (083. 74) Предотвращение распространения пожара. Пособие к сниП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»
Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений ао «цниипромзданий»
Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) iconПостановление От 30. 11. 2012г. №439-п Об утверждении Положения
Российской Федерации, Федеральным законом от 06. 10. 2003г. №131-фз «Об общих принципах организации местного самоуправления в Российской...
Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) iconОтчет по выполнению текущего ремонта жилых зданий

Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) iconОтчет о выполнении плана текущего ремонта жилых зданий, коммунальных сооружений

Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) iconСправочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов
И проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений (цниипромзданий) госстроя СССР
Конструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85) iconТехническая эксплуатация жилых и общественных зданий
Утрата связи отдельных кирпичей с кладкой наружных стен, угрожающая безопасности людей
Разместите кнопку на своём сайте:
Документы


База данных защищена авторским правом ©sov.opredelim.com 2000-2015
При копировании материала обязательно указание активной ссылки открытой для индексации.
обратиться к администрации
Документы