Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 icon

Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1




НазваниеПособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1
страница4/13
Дата конвертации03.08.2013
Размер2.1 Mb.
ТипДокументы
источник
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13
Расчет раскрытия трещин

6.50. Ширина раскрытия трещин железобетонных плит определяется согласно СНиП 2.03.01—84 в зависимости от значения напряжения ss, в растянутой арматуре в сечении с трещиной.

Для плит, опертых по контуру и трем сторонам, напряжение разрешается определять по формулам:

при ql > qcrc

ss = ss,crc + (Rs,ser   ss,crc)(ql   qcrc)/(qser   qcrc); (241)

при ql £ qcrc < qn

ss = [+ (Rs,ser   ss,crc)(qn   qcrc)/(qser   qcrc)] ql/qn, (242)

где ss,crc — напряжение в арматуре непосредственно после образования трещины в сечении

(243)

Mсrc — изгибающий момент, при котором в рассматриваемом сечении образуются трещины; x — вычисляется по формуле (224).

6.51. В слабоармированных сечениях плиты при m £ 0,8 % расчетное значение раскрытия трещин допускается уменьшать умножением на коэффициент w, учитывающий работу растянутого бетона над трещинами,

w = w1 w2 £ 1, (244)

где w1   коэффициент, учитывающий уровень нагружения

(245)

mn, ml — изгибающий момент, действующий в сечении плиты соответственно от нагрузки qn и ql:

mn = mcrc + (mser   mcrc)(qn   qcrc)/(qser   qcrc); (246)

ml = mcrc + (mser   mcrc)(ql   qcrc)/(qser   qcrc), (247)

mser предельный момент, воспринимаемый сечением плиты; определяется при характеристиках бетона и арматуры, соответствующих предельным состояниям второй группы; mо — момент, при котором растянутый бетон над трещинами практически выключается из работы:

(248)

Wо — упругий момент сопротивления сечения при изгибе; s = 100 Н/см2 — сжимающее напряжение; y2 — коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки;

y2 = l,8mcrc/mn ³ 1; (249)

при mo < mn коэффициент y2 = 1.

Расчет плит перекрытия на монтажные воздействия

6.52. Для монтажа плит перекрытий рекомендуется предусматривать статически определимые схемы подъема. Распределение усилий от собственного веса плиты в точках подвески ее к монтажной траверсе задается конструкцией этой траверсы, выполняемой в виде рычажного механизма или системы вращающихся блоков.

Плиты перекрытий и монтажную оснастку для их подъема в горизонтальном положении следует проектировать исходя из условия, что проекция на поверхность плиты ее центра тяжести и крюка подъемного крана должны совпадать. Это условие распространяется на симметричные и несимметричные изделия.

Применение статически неопределимых систем подъема (траверсы с постоянным закреплением четырех стропов на кольце) допускается только для плит шириной до 2 м, опираемых по коротким сторонам. В этом случае плита рассчитывается как подвешенная на двух петлях, расположенных по диагонали.

6.53. При проектировании системы подъема и размещении монтажных петель или отверстий следует стремиться к тому, чтобы изгибающие моменты от монтажных воздействий не превосходили моментов от полной нормативной нагрузки. Если это условие выполнить не удается, то при расчете деформаций плиты в эксплуатационной стадии следует учитывать снижение их жесткости в результате кратковременного действия монтажных нагрузок в тех случаях, когда они вызывают появление трещин.

  1. Для монтажных (подъемных) петель плит перекрытий следует применять только горячекатаную арматурную сталь класса А-I.

  2. В зависимости от статического усилия, приходящегося на одну петлю, диаметр ее принимается по табл. 15.

Таблица 15

Диаметр петли, мм

Предельное стати­ческое усилие на одну плиту, кН (кгс)

Диаметр петли, мм

Предельное стати­ческое усилие на одну плиту кН (кгс)

6

1 (100)

18

25 (2500)

8

3 (300)

20

31 (3100)

10

7 (700)

22

38 (3800)

12

10 (1000)

25

49 (4900)

14

15 (1500)

28

61 (6100)

16

20 (2000)

32

80 (8000)

При использовании монтажных траверс, обеспечивающих приложение нагрузки под углом к оси симметрии петли менее 15°, а также при подъеме плит за четыре петли не балансирующей траверсой (статически неопределимой системой), когда вся нагрузка от веса панели считается приложенной только к двум любым петлям, расположенным по диагонали, приведенные в табл. 15 значения предельных статических усилий могут быть повышены на 50 %.

6.55. При расчете плит на монтажные нагрузки их собственный вес, определяемый с учетом производственной влажности, принимается с коэффициентом динамичности 1,4. Соответственно увеличиваются и сосредоточенные усилия в местах подвески панелей. Все расчетные характеристики бетона принимаются сниженными с учетом отношения отпускной прочности бетона к проектной. Учитывая кратковременность динамических перегрузок, расчетные характеристики бетона умножают на коэффициент условия работы gb2 = 1,1.

6.56. На монтажные воздействия проверяются сечения, параллельные сторонам плиты, проходящие через оси подъемных петель или монтажных отверстий, а также те, в которых значения поперечной силы равны нулю. Изгибающие моменты в указанных сечениях определяют из условия равновесия внешних и внутренних сил по формулам сопротивления материалов для статически определимых стержневых систем.

Изгибающий момент, приходящийся на единицу ширины сечения, определяют по формуле

m = Mg/b, (250)

где M, Н×м — изгибающий момент от монтажных воздействий, действующий в сечении шириной b; g — коэффициент неравномерности распределения изгибающего момента по ширине сечения с учетом пластического перераспределения напряжений.

При расположении сечения, в котором поперечная сила равна нулю, на расстоянии большем 0,4 расстояния между ближайшими петлями или монтажными отверстиями до оси этих петель (или отверстий), коэффициент g принимается равным 1,2 — для расчета по трещинообразованию, 1 — для расчета необходимого армирования. В остальных случаях коэффициент g принимается соответственно равным 1,4 и 1,2.

6.57. Плиты шириной до 2 м, поднимаемые за 4 петли небалансирующей траверсой, считаются подвешенными только к двум любым петлям, расположенным по диагонали.

При расчете таких плит на монтажные воздействия проверяется необходимость постановки и сечение верхней поперечной по отношению к пролету арматуры.

Верхняя арматура не предусматривается, если соблюдается условие

Mcrc,lon ³ 0,175Gb, (251)

где Mcrc,lon, кН/м ¾ изгибающий момент в продольном сечении плиты, при котором напряжения в верхней растянутой зоне бетона достигают величины расчетного сопротивления растяжению Rbt с учетом отношения отпускной и проектной прочности бетона; G, кН — монтажный вес плиты, умноженный на коэффициент динамичности 1,4; b, м ¾ ширина плиты.

Для плит сплошного сечения условие (251) может быть записано в виде

Rbt ³ 0,6 Gb (252)

где l и h соответственно длина и толщина плиты.

При несоблюдении условия (251) верхняя поперечная арматура, распределенная но длине элемента, подбирается из условия восприятия изгибающего момента

М ³ 0,15 Gb. (253)

6.58. Плиты, поднимаемые за 6 точек с помощью траверсы, обеспечивающей равенство усилий во всех стропах, рассчитываются в предположении равенства вертикальных составляющих усилий, приложенных к монтажным петлям или отверстиям. Для среднего поперечного сечения вертикальные составляющие усилий, приложенных к средней паре петель (или отверстий), принимаются с коэффициентом 1,2, а вертикальные составляющие усилий, приложенных в остальных четырех точках, — с коэффициентом 0,9.

6.59. В случае, когда по технологическим или конструктивным причинам подъемные петли устанавливают по боковым граням плит, не менее 50 % верхней расчетной арматуры следует располагать в зоне концентрации растягивающих напряжений в непосредственной близости от петель.

Для предотвращения вырывания петель из плоскости панелей у края петлевой ниши в бетоне следует предусматривать анкерные петли, снабженные в местах перегиба анкерующими стержнями периодического профиля, диаметром не менее диаметра монтажной петли. Анкерные петли выполняются из стали класса A-I, а их сечение рассчитывается на монтажное усилие, действующее на петлю, с коэффициентом динамичности 1,4 (без учета разложения усилия по обеим ветвям анкерной петли).

6.60. В целях приближения характера работы плиты во время подъема к характеру работы во время эксплуатации при опирании по четырем сторонам подъемные петли рекомендуется также располагать по четырем сторонам: в середине коротких сторон и на 1/3 от краев длинных (рис. 52).

Значения изгибающего момента при подъеме, приходящегося на единицу ширины плиты, в этом случае следует определять по формуле

m = Gb, (254)

где b — безразмерный коэффициент, принимаемый для различных точек плиты по табл. 16, в зависимости от соотношения сторон плиты l = l2/l1.

Таблица 16




Коэффициент b для плиты, поднимаемой за шесть монтажных петель (рис. 52), при определении усилий от изгиба

l = l2/l1

в поперечном направлении в точках

в продольном направлении в точках




А

C

B

C

1,0

 0,0188

0,0693

 0,0572

0,0278

1,1

 0,0232

0,0657

 0,0567

0,0258

1,2

 0,0277

0,0625

 0,0562

0,0245

1,3

 0,0325

0,0598

 0,0558

0,0240

1,4

 0,0375

0,0575

 0,0555

0,0242

1,5

 0,0427

0,0555

 0,0553

0,0247

1,6

 0,0482

0,0537

 0,0053

0,0255

1,7

 0,0538

0,0520

 0,0553

0,0267

1,8

 0,0597

0,0505

 0,0553

0,0280

1,9

 0,0657

0,0491

 0,0555

0,0293

2,0

 0,0718

0,0478

 0,0556

0,0307

2,1

 0,0780

0,0465

 0,0558

0,0320

2,2

 0,0843

0,0453

 0,0560

0,0332

2,3

 0,907

0,0441

 0,0562

0,0343

2,4

 0,0972

0,0430

 0,0563

0,0353

2,5

 0,1036

0,0418

 0,0565

0,0363

Примечание. Отрицательное значение коэффициента означает, что растянута верхняя зона плиты.

Сечение верхней арматуры, предназначенной для восприятия растягивающих усилий в точках А и В (см. рис. 52), следует определять по величинам изгибающих моментов в этих точках, принимая, что ширина сечения равна 0,1 ширины плиты (меньшего ее пролета). Всю эту арматуру следует концентрировать в непосредственной близости от лунки или ниши, в которой установлена монтажная петля. Длину стержней указанной арматуры следует назначать равной 100 ее диаметрам, по не менее 800 мм (в обе стороны от оси петли по 50d или по 400, d — диаметр петли).







Pис. 52. Размещение монтажных петель в плите, опертой на стены по контуру

а — симметричная плита, б — асимметричная плита (с балконом); в — симметричная плита длиной 4,2 м и менее; А, В, С — точки, в которых определяются усилия; е ¾ расстояние между центрами тяжести несущей части всей комплексной панели

В случае асимметричных плит с балконами и плитами основания раздельного (плавающего) пола монтажную петлю, расположенную со стороны балкона, рекомендуется смещать по направлению к центру тяжести изделия на величину 6е (рис. 52, в). Таким способом достигается центрирование плиты и частичное использование при монтаже несущей способности балконной консоли. Указанные плиты допускается рассчитывать по формуле (254), принимая в расчет их полную длину.

В опираемых по контуру плитах длиной не более 4,2 м допускается устройство четырех монтажных петель, располагаемых в серединах каждой из сторон (рис. 52, г). Указанные плиты следует рассчитывать по формуле (254), принимая коэффициент b по табл. 17.


Таблица 17




Коэффициент b для плиты, поднимаемой за четыре монтажных петли (рис. 53), при определении усилий от изгиба

l = l2/l1

в поперечном направлении в точках

в продольном направлении в точках




А

С

В

С

1

—0,0965

0,0497

—0,0963

0,0497

1,1

—0,0995

0,0470

—0,1027

0,0530

1,2

—0,1025

0,0445

—0,1035

0,0562

1,3

—0,1055

0,0422

—0,114

0,0592

1,4

¾0,1085

0,0402

—0,118

0,0620

1,5

—0,1115

0,0385

¾0,122

0,0647

1,6

—0,1145

0,0370

—0,125

0,0675

1,7

—0,1175

0,0357

—0,128

0,0702

1,8

—0,1205

0,0347

¾0,30

0,0730

Примечание. Отрицательное значение b означает, что растянута верхняя зона плиты.



Рис. 53. Схема к примеру расчета сборной плиты перекрытия, опертой по контуру

Остальные условия расчета и конструирования таких плит то же, что и плит с шестью монтажными петлями.

6.61 При бетонировании монолитных конструкций необходимо использовать оптимальное количество опалубки, что связано со cроками ее оборачиваемости и условиями распалубки. Поэтому кроме основного расчета на эксплуатационную нагрузку в случае необходимости дополнительно проверяется плита по прочности и трещиностойкости на действие нагрузки, учитывающей особенности технологии возведения здания.

1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   13



Похожие:

Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 iconСправочное пособие к снип отопление и вентиляция жилых зданий
Центральный научно исследовательский и проектно экспериментальный институт инженерного оборудования городов, жилых и общественных...
Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 iconМинстрой россии торговый дом «Инженерное оборудование» пособие по проектированию автономных инженерных систем одноквартирных и блокированных жилых домов
Пособие по проектированию автономных инженерных систем од­ноквартирных и блокированных жилых домов (водоснабжение, канализа­ция,...
Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 iconСправочное пособие к сниП
Рекомендовано к изданию секцией научно-технического совета Института общественных зданий Минстроя России (бывший цнииэп учебных зданий...
Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 icon«Пожарная безопасность зданий и сооружений» мдс 21 98 Москва 1998 удк 699. 81 (083. 74) Предотвращение распространения пожара. Пособие к сниП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений»
Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений ао «цниипромзданий»
Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 iconПособие по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования
Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений
Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 iconКонструкции жилых зданий (к сниП 08. 01-85)
Центральный ордена трудового красного знамени научно-исследовательский и проектный институт типового и экспериментального проектирования...
Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 iconСправочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов
И проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений (цниипромзданий) госстроя СССР
Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 iconЦентральный ордена трудового красного знамени научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций им. Мельникова
По контролю состояния строительных металлических конструкций зданий и сооружений в агрессивных средах, проведению обследований и...
Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 iconЦнииэп учебных зданий Госгражданстроя пособи е по проектированию общественных зданий и сооружений
Рекомендовано к изданию секцией Научно-технического совета цнииэп учебных зданий
Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1 iconГосударственный проектный и научно-исследовательский институт по проектированию учреждений здравоохранения “Гипронииздрав” пособие по проектированию учреждений здравоохранения
Рекомендовано к изданию научной секцией Научно-технического Совета “Гипронииздрава”
Разместите кнопку на своём сайте:
Документы


База данных защищена авторским правом ©sov.opredelim.com 2000-2015
При копировании материала обязательно указание активной ссылки открытой для индексации.
обратиться к администрации
Документы