Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов icon

Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов




НазваниеСправочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов
страница2/18
Дата конвертации03.08.2013
Размер3.9 Mb.
ТипДокументы
источник
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   18

^ 5. ДАВЛЕНИЕ ГРУНТА


5.1. Значения характеристик грунтов природного (ненарушенного) сложения следует устанавливать, как правило, на основе их непосредственного испытании в полевых или лабораторных условиях и статистической обработки результатов испытаний по ГОСТ 20522-75.

Значения характеристик грунтов:

нормативные - gn, jn и сn;.

для расчетов конструкций оснований по первой группе предельных состояний - gI, jI, и сI;

то же, по второй группе предельных состояний - gII, jII и cII.

5.2. При отсутствии непосредственных испытаний грунта допускается принимать нормативные значения удельного сцепления с, угла внутреннего трения j и модуля деформации Е по табл. 1-3 прил. 5 настоящего Пособия, а нормативные значения удельного веса грунта gn равными 18 кН/м3 (1,8 тс/м3).

Расчетные значения характеристик грунта ненарушенного сложения в этом случае принимаются следующими:

gI =1,05gn; gII =gn; jI =jngj; jII =jn; сI = сn/1,5; cII = сn,

где gj- коэффициент надежности по грунту, принимается равным 1,1 для песчаных и 1,15 для пылевато-глинистых грунтов.

5.3. Значения характеристик грунтов засыпки (g¢, j¢ и с¢), уплотненных согласно нормативным документам с коэффициентом уплотнения ky не менее 0,95 от их плотности в природном сложении, допускается устанавливать по характеристикам тех же грунтов в природном залегании. Соотношения между характеристиками грунтов засыпки и грунтов природного сложения принимаются следующие:

II= 0,95gI; j¢I = 0,9jI; с¢I = 0,5сI, но не более 7 кПа (0,7 тс/м2);

II=0,95gII; j¢II=0,9jII; с¢II=0,5c¢II, но не более 10 кПа (1 тс/м2).


Примечание. Для сооружений с глубиной заложения 3 м и менее предельные значения удельного сцепления грунта засыпки с¢I, следует принимать не более 5 кПа (0,5 тс/м2), а с¢II не более 7 кПа (0,7 тс/м2). Для сооружений высотой менее 1,5 м с¢I, следует принимать равным нулю.


5.4. Коэффициенты надежности по нагрузке gI при расчете по первой группе предельных состояний должны приниматься по табл. 3, а при расчете по второй группе - равными единице.


Таблица 3


Нагрузки

Коэффициент надежности по нагрузке gI

Постоянные




Собственный вес конструкции

1,1

Вес грунта в природном залегании

1,1

Вес грунта в засыпке

1,15

Вес насыпного грунта

1,2

Вес дорожного покрытия проезжей части и тротуаров

1,5

Вес полотна, железнодорожных путей

1,3

Гидростатическое давление грунтовых вод

1,1

^ Временные длительные




От подвижного состава железных дорог СК

1,2

От колонн автомобилей АК

1,2

Нагрузка от оборудования, складируемого материала,

1,2

равномерно распределенная нагрузка на территории




^ Временные кратковременные




От колесной ПК-80 и гусеничной НГ-60 нагрузки

1

От погрузчиков и каров

1,2

От колонн автомобилей АБ

1,1


5.5. Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса Рg, на глубине у (рис. 5,а) следует определять по формуле

Рg =[ggfhl - с (К1 + K2)] y/h, (1)

где К1 - коэффициент, учитывающий сцепление грунта по плоскости скольжения призмы обрушения, наклоненной под углом q0 к вертикали; К2 - то же, по плоскости, наклоненной под углом в к вертикали.

К1 =2lcosq0cose/sin(q0+e); (2)

K2 = l [sin (q0 - e) cos (q0 +r)/sin q0 cos (r- e) sin (q0 + e)] + tge, (3)

где e - угол наклона расчетной плоскости к вертикали; - то же, поверхности засыпки к горизонту; q0 - то же, плоскости скольжения к вертикали; l - коэффициент горизонтального давления грунта. При отсутствии сцепления грунта но стене K2 = 0.

5.6. Коэффициент горизонтального давления грунта определяется по формуле

, (4)

где d - угол трения грунта па контакте с расчетной плоскостью (для гладкой стены d = 0, шероховатой d = 0,5j, ступенчатой d = j).

Значения коэффициента l приведены в прил. 2.




Рис. 5. Схема давления грунта

а - от собственного веса и давления воды; б - от сплошной равномерно распределенной нагрузки; в - от фиксированной нагрузки; г - от полосовой нагрузки


5.7. Угол наклона плоскости скольжения к вертикали q0 определяется по формуле

tg q0 = (cos - hcosj)/(sin - hsinj), (5)

где h = cos (e -r )/ .

5.8. При горизонтальной поверхности засыпки r = 0, вертикальной стене e =0 и отсутствии трения и сцепления со стеной d = 0, К2 = 0 коэффициент бокового давления грунта l, коэффициент интенсивности сил сцепления К1 и угол наклона плоскости скольжения q0 определяются по формулам:

(6)

При r = 0, d ¹ 0, e ¹ 0 значение угла наклона плоскости скольжения к вертикали q0 определяется из условия

tgq0 = (cosj - )/sinj. (7)

5.9. Интенсивность дополнительного горизонтального давления грунта, обусловленного наличием грунтовых вод Рw, кПа, на расстоянии уw, от верхнего уровня грунтовых вод (рис. 5,а) определяется по формуле

Pw = yw{10 - l[g -16,5/(1 + e)]}gf, (8)

где е - пористость грунта; gf - коэффициент надежности по нагрузке, принимается равным 1,1.

5.10. Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки q, расположенной на поверхности призмы обрушения, следует определять по формулам:

при сплошном и фиксированном расположении нагрузки (рис. 5, б,в)

Рq = qgfl; (9)

при полосовом расположении нагрузки (рис. 5, г)

Pq = qgfl/( 1 + 2 tg q0уа/b0). (10)

Расстояние от поверхности грунта засыпки до начала эпюры интенсивности давления грунта от нагрузки уа, определяется выражением уа = a/(tg q0 +tg e).

Протяженность эпюры интенсивности давления грунта по высоте уb при фиксированной нагрузке (см. рис. 5, в) принимается равной уb = h-yа.

При полосовой нагрузке (см. рис. 5,г) протяженность эпюры давления по высоте yb =(b0 + 2tgq0ya)/(tge + tgq0), но принимается не более величины уb £ h - yа.

5.11. Временные нагрузки от подвижного транспорта следует принимать в соответствии со СНиП 2.05.03-84 “Мосты и трубы” в виде нагрузки СК - от подвижного состава железных дорог, АК - от автотранспортных средств ПК-80 - от колесной нагрузки, НГ-60 - от гусеничной нагрузки.

Примечания: 1. СК- условная эквивалентная равномерно распределенная нормативная нагрузка от подвижного состава железных дорог на 1 м пути, ширина которого принимается равной 2,7м (по длине шпал).

2. ЛК - нормативная нагрузка от автотранспортных средств в виде двух полос.

3. НК-80 - нормативная нагрузка, состоящая из одной машины на колесном ходу весом 785 кН (80 тс).

4. НГ-60 - нормативная нагрузка, состоящая из одной машины на гусеничном ходу весом 588 кН (60 тс).

5.12. Нагрузки от подвижного транспорта (рис. 6) приводятся к эквивалентной равномерно распределенной полосовой нагрузке при следующих исходных данных:

для СК - b0 = 2,7 м, а интенсивность нагрузки q == 76 кПа на уровне низа шпал;

для АК - b0 = 2,5 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q = К (10,85 + yatgq0)/(0,85 + yatgq0) 2,55, (11)

где К = 1,1 - для основных магистральных дорог; К = 8 - для внутренних хозяйственных дорог.



^ Рис. 6. Схема приведения нагрузок от подвижного транспорта к эквивалентной полосовой нагрузке


для НК-80 - b0 = 3,5 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q = 112/(1,9 + yatgq0); (12)

для НГ-60 - b0 = 3,3 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q = 90/(2,5 + yatgq0). (13)

5.13. Нормативную вертикальную нагрузку от подвижного состава на автомобильных дорогах промышленных предприятий, где предусмотрено движение автомобилей особо большой грузоподъемности и на которые не распространяются ограничения весовых и габаритных параметров автотранспортных средств общего назначения, следует принимать в виде колонн двухосных автомобилей АБ с параметрами, приведенными в табл. 4.

5.14. При отсутствии конкретных нагрузок на поверхности призмы обрушения следует принимать условную нормативную равномерно распределенную нагрузку интенсивностью 9,81 кПа (1 тс/м2).

5.15. Динамический коэффициент от подвижного состава железных дорог и автомобильного транспорта следует принимать равным единице.


Таблица 4


Параметры

Тип двухосного автомобиля




АБ-51

AБ-74

АБ-151

Нагрузка на ось груженого автомобиля, кН (тс):










заднюю

333(34)

490(50)

990(101)

переднюю

167(17)

235(24)

490(50)

Расстояние между осями (база) автомобиля, м

3,5

4,2

4,5

Габариты по ширине (по колесам задней оси), м

3,5

3,8

5,4

Ширина колеи колес, м:










задних

2,4

2,5

3,75

передних

2,8

2,8

4,1

Размер площадки соприкасания задних колес с покрытием проезжей части, м:










по длине

0,4

0,45

0,8

по ширине

1,1

1,3

1,65

Диаметр колеса, м

1,5

1,8

2,5


^ 6. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН


6.1. Подпорные стены следует рассчитывать по двум группам предельных состояний:

первая группа (по несущей способности) предусматривает выполнение расчетов:

по устойчивости положения стены против сдвига и прочности грунтового основания;

по прочности элементов конструкций и узлов соединений

вторая группа (по пригодности к эксплуатации) предусматривает проверку:

оснований на допускаемые деформации;

элементов конструкций на допустимые величины раскрытия трещин.

6.2. Давление грунта для массивных подпорных стен следует определять по указаниям разд. 5 (рис. 7,а).

Давление грунта для уголковых подпорных стен следует определять исходя из условия образования за стеной клиновидной симметричной (а для короткой задней консоли - несимметричной) призмы обрушения (рис. 7,б). Давление грунта принимается действующим на наклонную (расчетную) плоскость, проведенную под углом e при d = j¢.

Угол наклона расчетной плоскости к вертикали e определяется из условия (14), но принимается не более (45° - j/2)

tg e =(b - t)/h. (14)

6.3. Наибольшая величина активного давления грунта при наличии на горизонтальной поверхности засыпки равномерно распределенной нагрузки q определяется при расположении этой нагрузки в пределах всей призмы обрушения, если нагрузка не имеет фиксированного положения.


^ Расчет устойчивости положения стены против сдвига


6.4. Расчет устойчивости положения стены против сдвига производится из условия

Fsa £ gcFsr/gn, (15)

где Fsa - сдвигающая сила, равная сумме проекции всех сдвигающих сил на горизонтальную плоскость; Fsr - удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил на горизонтальную плоскость; ус - коэффициент условий работы грунта основания: для песков, кроме пылеватых - 1; для пылеватых песков, а также пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии - 0,9; для пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии - 0,85; для скальных, невыветрелых и слабовыветрелых грунтов - 1; выветрелых - 0,9; сильновыветрелых - 0,8; gn - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,2, 1,15 и 1,1 соответственно для зданий и сооружений I, II и III класса, назначаемых в соответствии с прил. 4.

6.5. Сдвигающая сила Fsa определяется по формуле

Fsa = Fsa,g + jsa,q, (16)

где Fsa,g - сдвигающая сила от собственного веса грунта равна:

Fsa,g = Pgh/2; (17)

Fsa,q - сдвигающая сила от нагрузки, расположенной на поверхности призмы обрушения, равна:

Fsa,q = Pqyb. (18)




Рис. 7. Расчетные схемы подпорных стен

а - массивных; б - уголкового профиля


6.6. Удерживающая сила Fsr для нескального основания определяется по формуле

Fsr = Fv tg(jI - b) + I + Еr, (19)

где Fv - сумма проекций всех сил на вертикальную плоскость

а) для массивных подпорных стен

Fv = Fsa tg(e + d) + Gст + gI tgbb2/2, (20)

Gст - собственный вес стены и грунта на ее уступах.

б) для уголковых подпорных стен (при e £ q0)

Fv = Fsa tg (e +j ¢) + g ¢gf [h(b - t)/2 + td]+ gI tgbb2/2 (21)

где gf - коэффициент надежности по нагрузке, принимается равным 1,2; Еr - пассивное сопротивление грунта:

Er = gIlr/2 + cIhr(lr - 1)/tg jI, (22)

где lr - коэффициент пассивного сопротивления грунта:

lr =tg2(45° + jI/2), (23)

hr - высота призмы выпора грунта

hr =d + btgb. (24)

6.7. Расчет устойчивости подпорных стен против сдвига должен производиться по формуле (15) для трех значений угла b (b = 0, b = jI/2 и b = jI).

При наклонной подошве стены, кроме указанных значений угла b, следует производить расчет против сдвига также для отрицательных значений угла b.

При сдвиге по подошве (b = 0) следует учитывать следующие ограничения: сI £ 5 кПа, jI £ 30°, lr = 1.

6.8. Удерживающая сила Fsr для скального основания определяется по формуле

Fsr =Fvf +Er, (25)

где f - коэффициент трения подошвы по скальному грунту, принимается по результатам непосредственных испытаний, но не более 0,65.


Расчет прочности грунтового основания




6.9. Расчет прочности основания следует производить для всех скальных грунтов и нескальных при tgdI < sin jI из условия

Fv £ gcNu/gn. (26)

6.10. Тангенс угла наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основание определяется из условия

tgdI = Fsa/Fv. (27)

6.11. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, определяется по формуле

Nu = b¢ (Ngb¢gI + NqId + NccI ). (28)

где Ng, Nq, Nc - безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по таб.5 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта jI и угла наклона к вертикали dI равнодействующей внешней нагрузки на основание в уровне подошвы стены: d - глубина заложения подошвы от нижней планировочной отметки, м; b¢ - прицеленная ширина подошвы, определяемая по формуле

b¢ = h - 2e. (29)

где е - эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы стены, величина которого определяется по формуле (30) и не должна превышать е £ b/3:

e = M0/Fv, (30)

где M0 - сумма моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы.


Таблица 5


Угол




Коэффициенты несущей способности Ng, Nq и Nc

внутреннего трения грунта jI град

Коэффициент

при угле наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки dI, град., равном







0

5

10

15

20

25

30




Ng

0

-

-

-

-

-

-

0

Nq

1

-

-

-

-

-

-




Nc

5,14

-

-

-

-

-

-




Ng

0,2

0,05

-

-

-

-

-

5

Nq

1,57

1,26

-

-

-

-

-




Nc

6,49

2,93

-

-

-

-

-




Ng

0,6

0,42

0,12

-

-

-

-

10

Nq

2,47

2,16

1,6

-

-

-

-




Nc

8,34

6,57

3,38

-

-

-

-




Ng

1,35

1,02

0,61

0,21

-

-

-

15

Nq

3,94

3,45

2,84

2,06

-

-

-




Nc

10,98

9,13

6,88

3,94

-




-




Ng

1,66

1,25

0,78

0,33

0,07

-

-

16

Nq

4,43

3,87

3,2

2,38

0,54

-

-




Nc

11,75

9,81

7,51

4,61

0,93

-

-




Ng

1,96

1,48

0,95

0,45

0,14

-

-

17

Nq

4,92

4,29

3,56

2,69

1,08

-

-




Nc

12,52

10,49

8,14

5,27

1,86

-

-




Ng

2,27

1,72

1,13

0,58

0,22

-

-

18

Nq

5,42

4,72

3,92

3,01

1,61

-

-




Nc

13,3

11,17

8,76

5,93

2,79

-

-




Ng

2,57

1,95

1,3

0,7

0,29

-

-

19

Nq

5,91

5,14

4,28

3,32

2,15

-

-




Nc

14,07

11,85

9,39

6,6

3,72

-

-




Ng

2,88

2,18

1,47

0,82

0,36

-

-

20

Nq

6,4

5,56

4,64

3,64

2,69

-

-




Nc

14,84

12,53

10,02

7,26

4,65

-

-




Ng

3,48

2,64

1,81

1,06

0,5

0,12

-

21

Nq

7,25

6,28

5,24

4,14

3,07

0,72

-




Nc

16,02

13,53

10,87

8,01

5,26

1,12

-




Ng

4,08

3.11

2,15

1,29

0,64

0.23

-

22

Nq

8,11

7,01

5,84

4,64

3.45

1,44

-




Nc

17,19

14,53

11,72

8,75

5,86

2,23

-




Ng

4,67

3,57

2,5

1,53

0,77

0,35

-

23

Nq

8,96

7,73

6,45

5,13

3,83

2,16

-




Nc

18,37

15,53

12,56

9,5

6,47

3,35

-




Ng

5,27

4,04

2,84

1,77

0,91

0.46

-

24

Nq

9,81

8,45

7,05

5,63

4,2

2,88

-




Nc

19,54

16,53

13,41

10,24

7,07

4,46

-




Ng

5,87

4,5

3,18

2

1,05

0,58

-

25

Nq

10,66

9,17

7,65

6,13

4,58

3,6

-




Nc

20,72

17,53

14,26

10,99

7,68

5,58

-




Ng

7,17

5,49

3,89

2,49

1,37

0,72

0,19

26

Nq

12,21

10,46

8,71

6,98

5,26

4,01

0,99




Nc

22,61

19,09

15,54

12,04

8,55

6,08

1,37




Ng

8,48

6,47

4,59

2,98

1,68

0,86

0,38

27

Nq

13,76

11,75

9,77

7,83

5,93

4,43

1,98




Nc

24,49

20,65

16,83

13,09

9,43

6,58

2,74




Ng

9,78

7,46

5,3

3,46

2

1,01

0,57

28

Nq

15,3

13,05

10,82

8,67

6,61

4,84

2,97




Nc

26,37

22,22

18,11

14,13

10,3

7,09

4,11




Ng

11,09

8,44

6

3,95

2,31

1,15

0,76

29

Nq

16,85

14,34

11,88

9,52

7,28

5,26

3,96




Nc

28,26

23,78

19,4

15,18

11,18

7,59

5,48




Ng

12,39

9,43

6,71

4,44

2,63

1,3

0,95

30

Nq

18,4

15,63

12,94

10,37

7,96

5,67

4,95




Nc

30,14

25,34

20,68

16,23

12,05

8,09

6,85


Примечания: 1. При промежуточных значениях jI и dI коэффициенты Ng, Nq и Nc допускается определить по интерполяции.

2. Значения Ng, Nq, и Nc при jI > 30° принимаются как для jI = 30°.


6.12. Сумма моментов М0 определяется по формулам:

а) для массивных подпорных стен

M0 = Fsa[h* - tg (e + d) (b/2 - h* tg e)]+SMi, (31)

где SMi - сумма моментов от собственного веса стены и грунта на ее обрезах относительно центра тяжести подошвы стены.

б) для уголковых стен (при e £ q0)

М0 = Fsa [h* - tg (e + j¢) (b/2 - h* tg e)] + g¢Igf (b - t) [h(b - 4t) + 6td]/12. (32)

где h* - расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены; gf - коэффициент надежности по нагрузке, принимается, равным 1,2;

h* = [Fsa,gh/3 + Fsa,q(h - ya - yb/2)]/Fsa. (33)

6.13. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного скальным грунтом, определяется по формуле Nu =Rcb¢. (34)

где Rc - расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта.

1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   18



Похожие:

Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов iconСборник №53 Стены гэснр-2001-53
В настоящем сборнике содержатся нормы на выполнение работ по ремонту каменных стен с перекладкой отдельных участков, смене отдельных...
Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов iconСправочное пособие к сниП
Центральный научно–исследовательский институт строительных конструкций им. В. А. Кучеренко (цнииск им. В. А. Кучеренко) Госстроя...
Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов iconСправочное пособие к сниП
Рекомендовано к изданию секцией научно-технического совета Института общественных зданий Минстроя России (бывший цнииэп учебных зданий...
Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов iconСправочное пособие к снип отопление и вентиляция жилых зданий
Центральный научно исследовательский и проектно экспериментальный институт инженерного оборудования городов, жилых и общественных...
Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов icon4 6 Метод прямой угловой засечки
Отклонение от отвесной линии колонн стеновых панелей, стен и других конструкций и их элементов
Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов iconТехническая эксплуатация жилых и общественных зданий
Утрата связи отдельных кирпичей с кладкой наружных стен, угрожающая безопасности людей
Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов iconПособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3 (к сниП 08. 01-85) перекрытия 1
При наличии технического этажа между жилой частью дома и встроенными шумными помещениями самонесущий потолок не требуется. Звукоизоляцию...
Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов iconПособие по организации скоростного строительства автомобильных дорог и аэродромов с использованием комплектов машин типа дс-100 (в развитие сниП 01. 01-85, сниП 06. 03-85, сниП 06. 06-88)
По организации скоростного строительства автомобильных дорог и аэродромов с использованием комплектов машин типа дс-100 (в развитие...
Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов iconШахтные реакторы второй ступени паровоздушной конверсии
Пламя на­стилается на наклонные боковые стенки печи. Большая часть тепла (60-70%) передается реакционным трубам радиацией от раскаленных...
Справочное пособие к снип проектирование подпорных стен и стен подвалов iconСборник №67 Электромонтажные работы гэснр-2001-67
В настоящем сборнике содержатся нормы на выполнение работ по ремонту и демонтажу электрического освещения и силовых проводок в жилых...
Разместите кнопку на своём сайте:
Документы


База данных защищена авторским правом ©sov.opredelim.com 2000-2015
При копировании материала обязательно указание активной ссылки открытой для индексации.
обратиться к администрации
Документы